兰州交通大学毕业设计（论文）
图4.6 断面一条分法计算图
对上图4.6的第五个条块进行分块计算，得到圆弧条分法计算4.8表。由公式（4.1）计算得K=1.31
表4.8 断面一条分法计算表
分 距圆块 心的号 水平距离 -1 1 2 3 4 5 6 7 8
sinθi cosθi 分块面积wi 分块重抗滑力量Q=γwi 下滑力Ti K??Ntan???cl??T? ?TNi=Qcosθi T=Qsinθi (m) 0.54 1 3 5 7 9 (㎡) (kN) (kN) (kN) 2.46 13.87 29.49 47.47 73.72 63.17 65.96 66.75 362.88 (kN) 0.47 k=1.31 0.03 1.00 0.92 17.48 17.47 0.05 1.00 2.56 48.64 48.58 0.15 0.99 4.82 91.58 90.52 0.25 0.97 6.15 116.85 113.07 0.35 0.94 7.07 134.33 125.66 0.45 0.89 8.54 162.26 144.55 10.85 0.55 0.84 6.07 115.33 96.49 13.2 15 0.67 0.75 5.21 98.99 73.81 0.76 0.65 4.64 88.16 57.59 767.75 31
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确定最危险滑动面如图4.7所示。
图4.7最小稳定系数确定图
由图4.7可以确定最危险滑裂面稳定系数为Kmin=1.22,即Kmin=1.22在1.15～1.25之间, 理论上满足设计的要求。
二、花管注浆技术
设计资料表明:各地层从上至下为: (0)人工填土; (1)粉质粘土，褐黄色，软塑; ( 2)淤泥质粘土，灰色，流塑，局部含少量腐殖质和贝壳碎屑; (2)－1粉土，灰色，稍密，饱和，以粉粒为主， 粉粒含量高;(3)－1粘土，棕黄色，硬塑。(主要加固地层的物理力学指标为: W1 = 33.4% ，W2 = 43.53 % ，W3 =28.35 % ; e1 = 1.0， e2 = 1.24， e3 =0.84; γ1 =18.01，γ2 =17.21，γ3 =18.7 kN/m3 ; cu1 = 11.10，cu2 = 3.06， cu3 = 13.70 kPa;
?u1= 33.9°，?u2=12.6°，?u2=45.6°)
水文地质条件: 地下水主要为第四系孔隙潜水，较发育，水位埋深0.5－2.0m。 软基加固方案:左侧全断面采用旋喷桩加固，既有线软土路基采用侧向花管注浆加固，直径50cm,间距2m，梅花形布置，深度至(3)－1顶面。加固方案横断面见图2。
软土路堤工后沉降控制值: 正线△S≤20 cm，桥路过渡段△S≤10 cm，站线△S≤30 cm。
施工顺序为: 先施工既有线外侧旋喷桩、浆喷桩→再施工第一排花管注浆→再次施工第二排花管注浆，花管注浆一次性完成。
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4.10 K121+141～K121+455段加固方案(单位: m)
施工中，应严格按照花管注浆试验确定的工艺参数控制。 (一) 浆液的配比应符合设计要求。水灰比一般按0.75∶1控制。 (二) 发生冒浆、跑浆时按2%的比例添加水玻璃。
(三) 花管注浆的孔深、孔径、倾角应符合设计要求，孔径0.5m，倾角8°。 (四) 孔深允许偏差±0.5m; 孔径和倾角允许偏差严格控制在1%以内。
(五) 施工前，应布置观测点，测量钢轨轨面标高及位移，在路堤两侧坡脚外2，10 m 处各设置一排观测桩，纵向间距10m。施工过程中要求24小时不间断监控( 每天定点定时测量观测不少于两次，并记录) ，轨面几何尺寸不得有Ⅲ级以上超限，路堤面沉降每昼不得大于8mm，边桩水平位移不超过8mm。
当变形监测数据发生变化时应停止施工，数据稳定后再跳一根桩施打，数据发生变化时再停止施工，数据稳定后再跳二根桩施打。当测量数据没有变化时依排施工，Ⅲ级及以上超限应及时消灭。
三、综合整治方案
对已通车运营的线路，软基病害整治的原则是在保证行车和施工安全前提下，针对病害发生的内在原因，采取目的明确、行之有效的补强加固措施。本工点基底变形特征是路基一侧下沉，路堤坡脚外有隆起或侧向牵引式变形，均发生在CFG 桩加固地段，显
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示地基强度和侧向约束不足。因此，病害整治结合类似病害整治工程经验，采用提高地基强度、加强侧向约束的补强措施。同时遵照彻底根治、不留后患的原则，根据变形情况和地质条件，确定整治范围。 （一）分段整治方案
(1) DK121+141～DK121+181段地基加固方案
路堤右侧边坡范围内CFG 桩中间插打旋喷桩，桩径0.5m，纵向间距1.6m，正方形布置; 坡脚外增设三排旋喷桩，三角形布置，间距1.4m。加固深度至桩长进入硬塑粉质黏土或基岩全风化层内不小于2.0m。在原管桩与旋喷桩之间未补强区采用花管注浆，注浆孔从路堤倾斜打入，沿线路方向钻孔间距1.6m，横向3排。 (2) DK121+181～DK121+253 段地基加固方案
为加强侧向约束及避免人为因素的影响，左侧路堤坡脚以外设5 排旋喷桩，桩径0.5m，三角形布置，间距1.4 m，加固深度至卵石土内不小于1.0m; 两侧路堤坡脚范围内地基采用花管注浆补强加固，沿线路方向孔间距1.6m，横向两侧各5排。注浆孔从路堤边坡倾斜打入，倾斜的角度应使注浆孔均匀分布在软基内。
4.11 DK121+253～DK121+455 补强设计横断面(单位:m)
(3) DK121+253～DK121+455段地基加固方案
在确保施工安全间距前提下，左侧边坡范围内CFG桩中间插打旋喷桩，桩径0.5m，纵、横向间距1.6m，正方形布置; 左右两侧坡脚外各设三排旋喷桩，三角形布置，间距1.4m。加固深度至硬塑粉质黏土或基岩全风化层内不小于2.0m。中间地基采用斜孔注浆，
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沿线路方向孔间距1.6m，横向两侧各3～4排，注浆孔从路堤两侧边坡倾斜打入(见图3.10) 。 （二） 施工要点
1 施工前在坡脚处先用人工挖槽探明CFG 桩位置，按施工图方案推测出CFG 桩平面布置图，并绘制成图，在图上按中间插布的方法画出旋喷桩和花管注浆孔位置，现场再根据桩位布置图用经纬仪放孔，机械引孔后进行旋喷桩施工。
2 旋喷桩和花管注浆施工前均应进行工艺试验，以检测工艺和设备是否适宜，确定技术参数是否满足设计要求。
3 施工顺序: 旋喷桩应从路基内侧向外逐桩施工，待施工至坡脚时花管注浆再同步实施。
4 施工中应加强轨面高程及路基变形监测，观测断面密度为沿线路每10m 一个，施工过程中每天测量两次，精度按二级测量标准。路基面高程变化每昼夜不大于5 mm，边桩水平位移不超过5 mm。
当变形监测数据发生变化时应暂停施工，稳定后再施工。
5 高压旋喷桩采用单管法，浆液材料选用P.O42.5 普通硅酸盐水泥，水灰比0.8∶1。水泥用量125～135kg/m，坡脚外桩上部3m可减至115～125kg/m。水泥土标准养护条件28 d 龄期立方体试块抗压强度不低于2.0MPa。
6 旋喷桩施工质量检测应满足相关规范要求。
7 花管注浆采用?75 mm 钻探引孔，自路堤边坡按设计角度打入软基下部持力层内不少于2m。
8 花管注浆应跳2孔施工。
9 注浆材料选用P.O42.5 普通硅酸盐水泥，水灰比0.75∶1。采用一次性注浆，以1m为一个注浆段。注浆压力10m 以下0.4～0.8MPa; 10m以上0.2～0.4MPa，注浆流量10～14L/min。
10 严格控制注浆速度、压力和注浆量，终止条件应满足: ①10m以下注浆压力达到0.5MPa，持续注浆10min; ②10m以上注浆压力达到0.2MPa，持续注浆10min。
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