（2） 工艺基准与设计基准相一致。 （3) 便于装夹、加工和检查。
(4) 结构要求统一，尽量使用普通设备和标准刀具进行加工。
在确定毛坯时，要考虑经济性。虽然毛坯的形状尺寸与零件接近，可以减少加工余量，提高材料的利用率，降低加工成本，但这样可能导致毛坯制造困难，需要采用昂贵的毛坯制造设备，增加毛坯的制造成本。因此，毛坯的种类形状及尺寸的确定一定要考虑零件成本的问题但要保证零件的使用性能。在毛坯的种类 、形状及尺寸确定后，必要时可据此绘出毛坯图。
3.5.2扇形板的偏差计算
⑴ 扇形板上下端面的偏差及加工余量计算
铸件尺寸公差为CT13，公差为8mm，加工余量等级为H，加工余量数值上下面都为4.5mm，所以铸造出来的实际尺寸一般是在设计尺寸上下波动。
上下端面加工余量的计算。根据工序要求，其加工分粗、精铣加工。 粗铣：由机械余量加工手册知，其单边余量值规定为1.4—1.8mm，现取1.5mm。可知其粗铣时精度等级为IT12，粗铣平面时厚度偏差取?0.21mm。根据毛胚的实际尺寸来定粗铣工步。
精铣：由机械余量加工手册知，其单边余量值规定为0.7mm。
⑵ φ22
+0.0210
孔的偏差及加工余量计算
该孔精度要求为IT7，由考参考文献1知确定工序尺寸及余量为： 粗镗：φ21.8mm 2Z=1.8mm
半精镗:φ21.94mm 2Z=0.14（Z为单边余量） 精镗: φ22 （3）φ
+0.0210
mm
2Z=0.06mm（Z为单边余量）
铸件毛坯孔的基本尺寸分别为?：22-1.8-0.14-0.06=20mm
8孔孔的偏差及加工余量计算
该孔精度设为为IT7，由考参考文献1知确定工序尺寸及余量为： 钻孔：φ7.8mm
粗铰：φ7.96mm 2Z=0.16mm（Z为单边余量） 精铰：φ8H7mm 2Z=0.04mm（Z为单边余量） 该孔就可达到精度要求。
（4）外圆弧表面沿轴线长度加工余量及公差。
由机械余量加工手册知铸件复杂系数S1，重0.68kg，则铸件偏差为
+1.1
-0.5
mm。
长度方向的余量由机械余量加工手册其余量规定值是3.5—4mm现取4.0mm。
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4夹具设计
4．1研究原始质料
为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度，通常需要设计专用夹具。经过与指导教师协商，决定设计工序IX——钻3-Φ8（用于联接齿轮与扇形支架定位作用）的钻床夹具。本夹具将用于Z3040摇臂钻床，刀具为两把麻花钻，对工件的三孔进行加工。
4．2定位基准的选择
由零件图可知：上下端面进行了粗、精铣加工，φ22精、精镗加工。因此，定位、夹紧方案有：
方案：即一面、心轴和销定位，夹紧方式选用螺母开口垫圈在心轴上夹紧。 图中对孔的的加工有位置公差要求，所以我们选择底平面、孔和销为定位基准来设计钻模模具，从而满足孔的加工要求。工件定位用底面和孔定位限制5个自由度，用削限制一个自由度，保证了6个自由度都得到限制。利用分度盘转到，可以加工出3个孔。
+0.021
0
孔进行了粗、半
4.2.1定位误差分析
选用块定位，不计其制造误差，工件定位为内圆Φ22H7孔与轴Φ22h6外圆表面定位，应该保证工件的位置公差，这主要由工件内孔与夹具体的配合间隙保证。
已知工件孔尺寸为Φ22H7，夹具的工件配合部分尺寸为Φ22h6，因此当零件安装在夹具中时，孔与轴的最大间隙为
△ bmax=0.048-(-0.065)=0.113
因此而引起的零件最大转角a为
Arctana = arctan(0.113/15)= 0.08度
考虑到夹具定位基准面制造时的尺寸公差等随机误差等综合因素的影响，以及工件本身要求的尺寸精度故采用此定位方案精度足够。
4.3夹紧装置设计
4.3.1夹紧机构
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根据该产品是中、大批量生产，因此夹具的夹紧机构也同样不宜太复杂，自动化程度也不能太高，采用定位块限制转动方向，采用M8螺钉作为夹具夹紧螺钉。 。
4.3.2衬套及夹具体设计
工艺孔的加工需钻、扩两次切削才能满足加工要求。故选用快换钻套（其结构如下图所示）以减少更换钻套的辅助时间。
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图4-3 固定衬套图
其结构参数如下表：
表5-3 固定衬套结构参数 d H 公称尺寸 允差 +0.028 8 +0.013
夹具体的设计主要考虑零件的形状及将上述各主要元件联成一个整体。这些主要元件设计好后即可画出夹具的设计装配草图。整个夹具的结构见夹具装配图2所示。
30 12 +0.012 公称尺寸 允差 +0.023 0.5 2 D C C1
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4．4钻削力及夹紧力的计算
钻该孔时选用：台式钻床Z4006A，刀具用高速钢刀具。
由参考文献[5]查表1可得： ?2?7钻削力公式： Ff=210D2f0.8Kp 式中 D=7.8mm ，f=0.2mm/r 查表1得：Kp=(?2?8HB190)0.6
其中：HB=229 则Kp=1.118
即：Ff=3942.4（N)
实际所需夹紧力：由参考文献[5]表1得： ?2?12WK?F?K?1??2
?0.7,??0.16 有：? 12安全系数K可按下式计算有：
K?KKKKKKK 0123456式中：K0~K6为各种因素的安全系数，见参考文献[5]表1 可得： ?2?1?1.2?1.0?1.0?1.0?1.3?1.0?1.0?1.56 K 所以 Wa=KxF=880.7x1.56=1373.892(N)
由计算可知所需实际夹紧力不是很大，为了使其夹具结构简单、操作方便，决定选用手动螺旋夹紧机构。
1.56，?1?0.7，?2?0.16 取K?查参考文献[5]1～2～26可知压板螺旋夹紧时产生的夹紧力按以下公式计算：
QLW? 0??tg???tg(???)1z2式中参数由参考文献[5]可查得：
?'??? ??229 ?90 ??950???6.22 rz?2.76 ?12其中：L=32mm Q?80(N)
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