倍基础有效
高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。
pj --- 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏
心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； Al --- 冲切验算时取用的部分基底面积
Fl --- 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
则，βhp --- 受冲切承载力截面高度影响系数，取 βhp=0.97； ft --- 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.27MPa； am --- 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=[1.20+(1.20 +231.20)]/2=2.40m； ho --- 承台的有效高度，取 ho=1.15m； Pj --- 最大压力设计值，取 Pj=93.73KPa； Fl --- 实际冲切承载力：
Fl=93.733(5.00+3.60)3((5.00-3.60)/2)/2=282.14kN。 其中5.00为基础宽度，3.60=塔身宽度+2h； 允许冲切力：0.730.9731.2732400.0031150.00=2371852.00N=2371.85kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ 6.1.6 承台配筋计算
1) 抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。计算公式如下:
式中：MI --- 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
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a1 --- 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，
取a1=b即取a1=1.90m；
Pmax --- 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取93.73kN/m2；
P --- 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；
P=93.733(331.20-1.90)/(331.20)=44.26kPa； G---考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取1200.00kN/m2；
l --- 基础宽度，取l=5.00m； a --- 塔身宽度，取a=1.20m；
a' --- 截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.20m。 经过计算得MI=1.9023[(235.00+1.20)3(93.73+44.26-231200.00/5.002)
+(93.73-44.26)35.00]/12=215.91kN.m。 2) 配筋面积计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下:
式中，αl --- 当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.05；
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fc --- 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=11.90kN/m2； ho --- 承台的计算高度，ho=1.15m。
经过计算得： αs=215.913106/(1.05311.9035.0031033(1.153103)2)=0.003；
ξ=1-(1-230.003)0.5=0.003； γs=1-0.003/2=0.999；
As=215.913106/(0.99931.153300.00)=626.66mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.0031200.0030.15%=9000.00mm2。
故取 As=9000.00mm2。 6.2稳定性计算书
6.2.1塔吊有荷载时稳定性验算
塔吊有荷载时，计算简图:
塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
式中 K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G──塔吊自重力(包括配重，压重),G=400.00(kN)； c──塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho──塔吊重心至支承平面距离, ho=6.00(m)；
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b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q──最大工作荷载,Q=100.00(kN)； g──重力加速度(m/s2),取9.81； v──起升速度,v=0.50(m/s)； t──制动时间,t=20.00(s)；
a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)； W1──作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2──作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)；
P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)； h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n──塔吊的旋转速度,n=1.00(r/min)；
H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H＝28.00(m)； α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， α=2.00(度)。 经过计算得到K1=1.184；
由于K1≥1.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求! 6.2.2 塔吊无荷载时稳定性验算
塔吊无荷载时，计算简图:
塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:
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式中 K2──塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1──后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=320.00(kN)； c1──G1至旋转中心的距离,c1=2.00(m)；
b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)； h1──G1至支承平面的距离,h1=6.00(m)； G2──使塔吊倾覆部分的重力,G2=80.00(kN)； c2──G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)； h2──G2至支承平面的距离,h2=30.00(m)； W3──作用有塔吊上的风力,W3=5.00(kN)； P3──W3至倾覆点的距离,P3=15.00(m)；
α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， α=2.00(度)。 经过计算得到K2=4.351；
由于K2≥1.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!
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目 录
一、工程概况及危险源识别........................................ - 1 -
1.1工程概况................................................. - 1 - 1.2气象特征................................................. - 1 - 1.3危险源识别............................................... - 1 - 二、编制依据.................................................... - 1 - 三、作业环境.................................................... - 2 - 四、起重吊装施工................................................ - 2 -
4.1固定式起重机吊装施工..................................... - 2 - 4.2流动式起重机吊装施工.................................... - 19 - 五、 起重吊装工程危险源预防措施................................ - 25 -
5.1危险源分布情况.......................................... - 25 - 5.2防止起重机事故措施...................................... - 25 - 5.3防止高处坠落措施........................................ - 26 - 5.4防止高处落物伤人措施。.................................. - 27 - 5.5用电安全措施............................................ - 27 - 5.6防雷措施................................................ - 28 - 5.7其它安全措施............................................ - 28 - 六、起重吊装施工安全应急预案................................... - 29 -
6.1成立组织机构及职责...................................... - 29 - 6.2应急预案的培训和演练.................................... - 30 - 6.3应急物资的配备、维护、保养.............................. - 30 - 6.4预防措施................................................ - 30 - 6.5应急回应................................................ - 30 - 七、计算书..................................................... - 31 -
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