江南新城四期工程-----模板施工方案
2．梁底模板验算
底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm； 第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数=五跨； 木模板抵抗矩W=bh2 /6 =300.00×18.002/6=16200mm3 木模板惯性矩I=bh3/12=300×183/12=145800mm4 （1） 抗弯承载力验算
计算简图
弯矩系数KM=-0.105
M=KM·q1L2 =-0.105×7.76×0.202×106=-32604N.mm=-0.03kN.m σ=M/W=32604/16200=2.01N/mm
2
梁底模抗弯强度σ=M/W=2.01N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
（2） 抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
V=KVq1L=0.606×7.76×0.20×1000=941N=0.94kN τ=3V/（2bh）=3×941/(2×300×18)=0.26N/mm2
梁底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.26N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
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（3）挠度验算
荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=6.92kN/m。 挠度系数Kυ=0.644
υ=Kυq2 L4/(100EI)=0.644×6.92×2004/(100×9000.00×145800)=0.05mm [υ]=200/400=0.5mm
梁底模挠度V=0.1mm小于0.5mm,满足要求。 2、 第一层龙骨验算
第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm 木枋抵抗矩W=bh/6=80×80/6=85333mm 木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4
（1） 抗弯承载力验算
门架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25 a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=7.76×0.20/0.30=5.18kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=5.18×0.30×1.20×(2-0.25)/8=0.41kN.m
2
2
3
计算简图
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b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.16×25+0.30)+1.4×2.50=8.66kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=0.25×0.20×8.66=0.43kN a =0.5×（L-c）=1/2×(1.20-0.30)=0.45m Mp=P×a=0.43×0.45=0.19kN.m
Mmax=Mq＋Mp=(0.41+0.19)×106=602397N.mm=0.60kN.m σ=M/W=602397/85333=7.06N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=7.06N/mm小于13.00N/mm,满足要求。 （2） 抗剪强度验算
V=0.5×q×梁宽＋P=(0.5×5.18×0.30+0.43)×1000=1209N=1.21kN τ=3V/（2bh）=3×1209/(2×80×80)=0.28N/mm
第一层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.28N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。 （3） 挠度验算
q=q2×第一层龙骨间距/梁宽 =6.92×0.20/0.30=4.6N/mm
υq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=2392519680000×8/11796480000000=1.6mm υq=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=280584000000×2/737280000000=0.9mm 最大挠度υ
max
2
2
2
’
=υq＋υp=1.6+0.9=2.5mm
[υ]=1200/400=3.0mm
第一层龙骨挠度V=2.5mm小于3.0mm,满足要求。
4、第二层龙骨验算
门架纵向间距900mm,计算跨数二跨； 第二层龙骨采用木枋 b=80mm h=80mm
W=2×80×80/6=170667mm，I=2×80×80/12=6826667mm ；
2
3
3
4
计算简图
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（1） 抗弯承载力验算
弯矩系数KM=-0.600
P=V=1/2×q×梁宽＋P=(0.5×5.18×0.30+0.43)×1000=1209N 最大弯矩为Mmax=KMPL=0.600×1209×900=653011N.mm=0.65kN.m σ=M/W=653011/170667=3.83N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=3.83N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。 （2） 抗剪强度验算
剪力系数KV=2.600
V=KVP=2.600×1209.28/1000=3.14kN
τ=3V/(2bh)=3×3.14×1000 /(2×2×80×80)=0.37N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.37N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。 （3） 挠度验算
挠度系数KV=4.069 P=V=1/2×q×梁宽＋P板传
=V=1/2×q×梁宽＋P=(0.5×4.62×0.30+0.43)×1000=1125N
υ= KV P’L3/（100EI）=4.069×1125×9003/(100×9000.00×6826667)=0.5mm [υ]=L/400=900/400=2.25mm
第二层龙骨挠度V=0.5mm小于2.3mm,满足要求。
’
5、门架承载力验算
传至每个门架立柱的力的系数=6.200
传至每个门架立柱的力NQK1 =6.200×1.21=7.50kN
每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）NQK2 =1.4×0.6×0.90×1=0.76kN 每个门架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =7.50+0.76=8.25kN
单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304÷1.9=0.160kN/m 每个门架立柱沿高度重量=0.080kN/m，钢管重量=0.0384kN/m
门架和水平拉杆重量NGK =(3.20-0.70-1.9)×0.080+1×2.10×0.0384=0.13kN 门架总承载力=1.2×NGK＋NQK =1.2×0.13+8.25=8.41kN
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查（JGJ128-2000）规范每个门架立柱的承载力(N)40.16÷2=20.08kN 门架承载力8.41kN小于20.08kN,满足要求。
6、门架支承面受冲切承载力验算
门架立杆设配套底座 100×100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板。 支承楼板厚=550mm
上部荷载为：F=8.41+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0384]×1.2=8.69kN β σ
s
=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=550-15=535mm,βh =1.00,η=0.4＋1.2/βs =1.00 =1.00N/mm2,Um=4×100=400mm
pc,m
pc,m
(0.7βh ft＋0.15σ)ηUmhO
=((0.7×1×1.57+0.15×1)×1.00×400×535)/1000=267.29kN 门架支承面受冲切承载力267.29kN大于8.69kN,满足要求。 三、侧模板验算 （一）、荷载计算
1、新浇砼的侧压力
F1 =0.22r×200/（T+15）β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(r=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=rH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m2 F1、 F2两者取小值16.800kN/m2 有效压头高度=F/r=0.70m 2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m2 3、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2
1、新浇砼的侧压力 2、振捣砼产生的荷载 3、倾倒砼产生的荷载 （二）、模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数五跨,木模板厚度h=18mm； 木模板抵抗矩W=bh2/6=540×182/6=29160mm3； 木模板惯性矩I=bh3/12=540×183/12=262440mm4。
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分项系数 标准值kN/m2 荷载值kN/m2 1.2 16.80 20.16 1.4 4.0 5.60 1.4 4.0 5.60 31.36