Pk=((1442×2+2033.72+1700×2+200+10404)+2000×2)×10/1000=226.22kN； 施工升降机自重：
P=(1.2×(1442×2+2033.72+1700×2+200+10404)+1.4×2000×2)×10/1000=283.06kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1×P=2.1×283.06=594.43kN
三、车库顶板结构验算
验算时不考虑车库顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=2.55/2.8=0.91
1、荷载计算
楼板均布荷载：q=594.43/(4.5×3)=44.03kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）： Mxmax=0.0285×52.6×2.552=9.75kN·m Mymax=0.0225×52.6×2.552=7.7kN·m M0x=-0.0765×52.6×2.552=-26.17kN·m M0y=-0.0712×52.6×2.552=-24.35kN·m 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=9.75+7.7/6=11.03kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=11.03×106/(1.00×23.10×2.55×103×155.002)=0.008； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.008)0.5=0.008； γs=1-ξ/2=1-0.008/2=0.996；
As=|M|/(γsfyh0)=11.03×106/(0.996×360.00×155.00)=198.45mm2。 实际配筋：867.08 mm2 > 198.45 mm2 板中底部长向配筋满足要求。 板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=7.7+9.75/6=9.32kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=9.32×106/(1.00×23.10×2.80×103×155.002)=0.006； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.006)0.5=0.006； γs=1-ξ/2=1-0.006/2=0.997；
As=|M|/(γsfyh0)=9.32×106/(0.997×360.00×155.00)=167.53mm2。 实际配筋：867.08 mm2 > 167.53 mm2 板中底部短向配筋满足要求。 板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=(-26.17)+-24.35/6=-30.22kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=30.22×106/(1.00×23.10×2.55×103×155.002)=0.021； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.022； γs=1-ξ/2=1-0.022/2=0.989；
As=|M|/(γsfyh0)=30.22×106/(0.989×360.00×155.00)=547.56mm2。 实际配筋：867.08 mm2 > 547.56 mm2 板边上部长向配筋满足要求。 板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=(-24.35)+-26.17/6=-28.71kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=28.71×106/(1.00×23.10×2.80×103×155.002)=0.018； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.018)0.5=0.019； γs=1-ξ/2=1-0.019/2=0.991；
As=|M|/(γsfyh0)=28.71×106/(0.991×360.00×155.00)=519.42mm2。 实际配筋：867.08 mm2 > 519.42 mm2 板边上部短向配筋满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3.45×104×1803/(12×(1-(1/6)2))=1.72×1010 q=52.6kN/m2=0.0526N/mm2 L=2550mm
板最大挠度：fmax=ωmaxql4/Bc=0.00256×0.0526×25504/(1.72×1010)=0.33mm fmax/L=0.33/2550=1/7724.07<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载 0.18×2.55×25=11.48kN/m 梁自重 0.8×0.3×25=6kN/m 静载 11.48+4.5=15.98kN/m 活载 10×2.8=28kN/m 作用于梁上的均布荷载：q=15.98×1.2+28×1.4=58.37kN/m 作用于梁上的集中荷载：p=275.12×1.2/2=165.07kN M=ql2/12+pl/4=58.37×2.82/12+165.07×2.8/4=153.68kN·m 梁截面积：b×h=0.3×0.8=0.18m2 h0=h-25=600-25=575mm
αs=|M|/(α1fcbh02)=153.68×106/(1.00×23.10×0.30×103×575.002)=0.067； ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.067)0.5=0.069； γs=1-ξ/2=1-0.069/2=0.965；
As=|M|/(γsfyh0)=153.68×106/(0.965×360.00×575.00)=769.16mm2。 实际配筋：1900.66 mm2 > 769.16 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=165.07/2+58.37×2.8/2=164.25kN；
Asv1=((Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=((164.25×103-0.7×1.89×300×575)/(1.25×360×575))×200/2=-24.72mm2； 梁箍筋满足要求！
四、梁板下钢管结构验算：
设梁板下Ф48×3mm钢管@0.6m×0.6m(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，结构板配筋?12@200双层双向，则： 施工升降机 52.6kN/m2
活载 1.4×10=14kN/m2 52.6+14=66.6kN/m2 66.6×0.6×0.6=23.98kN 钢管支模架步高1m h/la=1/0.6=1.67 h/lb=1/0.6=1.67
经查表，μ的取值为：1.43
计算长度：L01=k×μ×h=1.155×1.43×1=1.65m L02=h+2a=1+2×0.1=1.2m 取：L0=1.65m
λ=L0/i=1648.18/15.9=103 由此得：φ=0.57
[N]=φ×A×f=0.57×424.12mm2×360N/mm2=86.42kN ≥23.98kN 梁板下的钢管结构满足要求
四 施工安全保证措施及检查措施
1、施工组织保障：为确保水平防护棚的搭拆安全以及平时防护的安全，项目部针对性的建立管理组织机构。如下图：
2、技术措施：编制专项施工方案；对管理人员和操作工人进行搭拆施工技术交底和安全施工交底；支撑架的安全巡查作为日常必检的项目。
3、搭设完毕后，安排专人定期对架体及楼板或梁进行检查，若发现钢管弯曲或楼板开裂等现象立即通知项目技术部和项目经理，查出变化原因，对顶板材料进行卸载，组织相关人员进行处理。
4、劳动力计划：指派一名专职安全员进行监控管理；搭设和拆除时安排6名具有资质的架子工施工，日常维护根据实际情况安排1~2名架子工。
五 搭拆安全要求
1、在搭设和拆除前，必须进行技术交底。
2、作业人员必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗。 3、支撑架采用的钢管、扣件等材料必须符合JGJ 130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及有关标准要求。