图3-42
由于转移载荷Wl?上冲程从油管柱上转移到抽油杆柱上使抽油杆柱伸长了?r，油管柱缩短了?t，悬点向上移动了???r??t一段距离后
活塞和泵筒才有相对位移，悬点无效的冲程?称为冲程损失。活塞的有效冲程为sP?s??，光杆冲程有效率为：
???sPs
同理可以分析在下冲程中，由于转移载荷Wl?从抽油杆 上转移到油管上，使抽油杆柱缩短了?r，油管柱深长了?t，悬点向下移动了下冲程的冲程损失???r??t一段距离后活塞和泵筒才有相对位移，和活塞有效冲程与上冲程相同，如图3-42所示。
??Wl?L11(?) Efrft式中 L—— 抽油杆柱的总长度，m；
E—— 钢的弹性模量，2.06×10Pa；
ft——油管的金属截面积，ft?
25
11
?4(D2?d2)，m
2
；
D、d—— 分别是油管的外径和内径，m； 其它符号同前。
如果用多级抽油杆柱，抽油杆的变形要分段计算后相加，以二级组合杆柱为例：
??Wl?L1LL(?2?) Efr1fr2ft2
式中 fr1、fr2—— 分别为各级抽油杆柱的截面积，m；
L1、 L2——分别为各级抽油杆柱的长度，m。
由计算?的公式可以看出：冲程损失与转移载荷Wl??fPL?lg成正
比，即泵径越大，活塞截面积越大，冲程损失越大，当泵径超过一定的限度（引起的??s/2）之后，再增大泵径，不但不会增加产量，而且产量会减小。同时，冲程损失还与抽油杆柱长度成正比，抽油杆柱越长，冲程损失越大。因而在深井中为了提高泵效和产量，常用的方法是用小泵深抽。
（2）考虑惯性载荷后的活塞有效冲程
与仅考虑静载变形相比，惯性载荷作用使活塞冲程增加了
?i??????
其中
Wrsn2Lr???(1?)2?1790frEl???WrsnLr(1?)2?1790frEl2
故
Wrsn2L?i???????1790frE
26
考虑惯性载荷后的活塞冲程为：
Wrn2LsP?s????i?s(1?)??
1790frE3.1.3 泵的制造质量，安装质量的影响
对于泵的正常间隙漏失影响下的泵效可用下式计算：
Bl?De3g?H1?l?1?(??De?P)
???Qt12?l2式中 D——泵径，m；
Bl—— 抽汲液体的体积系数；
??—— 冲程有效率；
?—— 泵的充满系数； Qt—— 泵的理论排量，m
3
/d；
e——活塞与衬套之间的间隙，m；
?H—— 活塞两端的液柱压差，m；
l—— 活塞长度，m；
?—— 液体的运动粘度，m
2
/s；
?P——活塞运动速度，m/s。
3.1.4 工作方式的影响
抽汲参数选择不合理也会降低泵效：参数太大，造成供液不足，液体充不满泵筒影响泵效。泵挂太深，使冲程损失过大降低泵效 考虑以上各种因素后的理论泵效为：
??????l?B
式中 ?B?1Bl—— 考虑原油在地下和地面体积的差别的系数，为体积
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系数的倒数。
3.2 提高泵效的措施 3.2.1地层方面的措施
(1)．对于注水开发的油田，加强注水，保持油层能量高，井中液面高，是保证油井高产量、高泵效生产的根本措施。井中液面高，沉没压力高，一方面增大了原油进泵的动力，另一方面，沉没压力高于饱和压力，可防止原油脱气，减轻气体影响，增大泵的充满系数。
(2)．采取有效的防砂措施，减轻砂粒对泵的磨损，减轻漏失的影响。另外如果砂子在井中沉积，掩埋油层，会增大油流入井阻力降低液面，也会降低泵效。
3.2.2 井筒方面措施 1)．选择合理的工作方式 选择抽汲参数组合的一般原则是：
（1）对于粘度不太大的常规抽油机井应选用大冲程、小冲数和较小泵径，这样既可减小气体影响，又可减小悬点的交变载荷。 （2）对于原油比较稠的井，一般选用大冲程、大泵经、小冲数，可以减小原油经过阀座孔的阻力和原油与杆柱与管柱之间的阻力。
（3）对于连喷带抽的井，则采用大冲程、大冲数、大泵经，快速抽汲可增大对井的诱喷能力。
2)．确定合理的下泵深度和合理的沉没度
能使???乘积最大的下泵深度和沉没度，即是合理的下泵深度和合
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理的沉没度。
3)．使用油管锚减小冲程损失
用油管锚或封隔器将油管下端固定，则可消除油管的弹性伸缩，减小冲程损失。深井中将油管下端锚定还可消除由于内压引起的油管螺旋弯曲，减小冲程损失。
4)．采用井下油气分离和井口放套管气装置减轻气体影响 如图3-43所示的是利用“回流效应”的简单气锚和带封隔器的井下油气分离器。
图3-43 井下气液分离装置
1 —孔眼；2—吸入管；3—外管；4—中心管；5—外筒；6—套管；7—封隔器
3.2.3设备方面和管理方面的措施 1)．改善泵的结构提高泵效
针对油井出砂、结蜡、油稠的特殊情况，石油科研人员研制了许多特殊抽油泵。如用在出砂井的防砂卡抽油泵 ,用在含气多的井中的环阀式防气抽油泵 ,用在稠油井中的液压反馈抽稠泵。
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