中铁大桥局集团 千岛湖大桥V型墩施工方案
V型墩斜腿第二次浇筑混凝土共计138m3混凝土，偏载施工考虑两罐6 m3砼和灌筑过程中5％的体积偏差3.5 m3砼作用于一侧斜腿上，6 m3混凝土作用于本次浇筑混凝土顶部，3.5 m3混凝土作用于本次浇筑混凝土中间。本工况中考虑了第一次浇筑的混凝土对本工况的约束影响，也进行了第一次浇筑的混凝土的受力计算。
计算结果：
偏载施工的情况下偏载侧最大位移为5.1mm。 a、对拉Ⅳ级粗钢筋最大拉力为251KN；
b、斜腿外侧外置式劲性骨架上弦杆，σ151Mpa<[σ]=170Mpa；
c、斜腿内侧外置式劲性骨架2[36b大梁σ69.4Mpa<[σ]=170Mpa；
第一次灌筑的混凝土在本次混凝土荷载作用下计算结果： 最大位移1.2mm，斜腿根部内侧最大拉应力为1.4Mpa。见“4#、5#V型墩斜腿砼第二次灌注斜腿应力图(偏载)”。 （三）、工况三：V型墩斜腿对拉水平预应力计算
为了保证V型墩施工过程中斜腿不出现较大的拉应力，在斜腿顶部（110.5m标高处）施加了300吨临时预应力，本工况对V型墩斜腿按立体模型进行了计算。
计算结果：
V型墩斜腿混凝土在300吨水平向的预应力作用下墩顶有11.2mm的位移（其中水平位移为7.6mm、竖向位移为8.2mm），斜腿
36 maxmax
＝
＝
中铁大桥局集团 千岛湖大桥V型墩施工方案
中部外侧最大拉应力为2.32Mpa。 （四）、工况四：0＃块浇筑混凝土计算
0#块施工时，0＃块支架与V型墩斜腿已脱离，按0＃块支架完全承受0＃块混凝土重量进行计算，计算荷载为梁体自重、支架及模板重，计算模型为立体构架模型。
计算结果：
a、外侧万能杆件立柱4N1，杆件轴力为856KN（容许1481KN）。 b、2[36b大梁σ
max＝62.74Mpa，稳定计算通过。
（五）、工况五：1＃块浇筑混凝土计算
1#块施工时，0＃块支架上已有0＃块混凝土梁体重量，再在其上承受1＃块内侧悬臂部分混凝土重量进行构架计算，斜腿顶混凝土重量由斜腿和临时预拉的预应力承担，前一部分计算模型为立体构架模型，后一部分计算模型为混凝土实体模型。
支架计算结果：
a、外侧万能杆件立柱4N1，杆件轴力为813KN（容许1481KN）。 b、2[36b大梁σ
max＝101Mpa，稳定计算通过。
斜腿计算结果：
a、1＃块施工完时，斜腿顶部有9.8mm的位移（其中水平位移6.9mm、竖直位移7mm）。
b、临时预应力由300吨变为350吨，斜腿根部内侧有0.42Mpa的最大拉应力。
（六）、工况六：松张临时预应力计算
37
中铁大桥局集团 千岛湖大桥V型墩施工方案
松张临时预应力采用二维有限元模型进行计算，由于1＃块的荷载，临时预应力已由300吨变为350吨，模型按混凝土模型，不考虑预应力和自重的影响，仅对350吨卸载时对V型墩结构产生的影响进行计算。
计算结果：
在斜腿的预应力施加处有最大位移0.9mm，最大拉应力出现在斜腿顶部内侧，拉应力为2.01Mpa。
38
中铁大桥局集团 千岛湖大桥V型墩施工方案
附图5、 V型墩施工工艺流程框图
绑扎墩座钢筋，安装预埋件及散热管，搭设支架，立模 检查，签证 浇筑墩座及斜腿根部混凝土 凿毛清理接茬混凝土,立底模,绑扎第一节斜腿钢筋 搭设T型平衡架，安装外置式劲性骨架，设置部分拉杆 测量放线，接茬砼凿毛冲洗 立侧模及内侧模,安装第一节内所有拉杆 检查，签证 浇筑第一节斜腿混凝土 底模清理,绑扎第二节斜腿钢筋 凿毛清理接茬混凝土, 立侧模及内侧模,安装第二节内所有拉杆 检查，签证 浇筑第二节斜腿混凝土 混凝土设计强度
分级张拉三束临时预应力束至300t 39
中铁大桥局集团 千岛湖大桥V型墩施工方案
附图6、 箱梁0#块、1#块施工工艺流程框图
安装箱梁底模、外侧模 绑扎底板、腹板（1#块隔墙）钢筋，安装预应力管道
检查清理预应力管道
T型平衡架拼装、完善 支架预压，确定底模高程 立内侧模 绑扎顶板钢筋，安装预应力管道 检查签证 浇筑混凝土 试件制作 砼养护 拆除模板 锚具制备 穿钢绞线 钢绞线编束 张拉预应力（筋）束 张拉机具检修校验 管道压浆 压浆机具检修 40 1#块施工完毕，拆除临时钢束，T型平衡架及劲性骨架
中铁大桥局集团 千岛湖大桥V型墩施工方案
41