2.2 B1的尺寸及边界条件
Lx?8m, Ly?9m ??Ly9??1.12 Lx8查双向板系数表得 ：
?1x?0.0332, ?1y?0.0212
?1x?0.798Ml21x???1xpjx??0.0332?93.8?82 ??199.3kN?m M21y???1ypjly??0.0212?93.8?92 ??161.1kN?m②、区格板B2边界约束如图2.3所示： Lx?8m, Ly?9m ??LyL?9?1.12 x8查双向板系数表得：
?2x?0.0262, ?2y?0.0146?2x?0.760
M???22x2xpjlx??0.0262?93.8?82 ??157.3kN?mM2
2y???2ypjly??0.0146?93.8?92 ??110.9kN?m ③、区格板B3边界约束如图2.4 L9m, LLy8x?y?8m ??L??0.88
x9查双向板系数表得： ?3x?0.0182, ?3y?0.0268 ? 3x?0.545
图2.3 B2的尺寸及边界条件
图2.4 B3的尺寸及边界条件
M3x???3xpjlx??0.0182?93.8?92 ??138.3kN?mM3y???3ypjly??0.0268?93.8?82 ??160.9kN?m④、2区格板B4边界约束如图2.5所示： 图2.5 B4的尺寸及边界条件
22
Lx?9m, Ly?8m ??查双向板系数表得：
Ly8??0.88 Lx9?4x?0.0136, ?4y?0.0225?4x?0.3752
M4x???4xpjlx??0.0136?93.8?92 ??103.3kN?mM4y???4ypjly??0.0225?93.8?82 ??135.1kN?m支座弯矩
2
??21??Ma??1x?2x?pjlx?489.5kN?m Mb??2xpjlx2?380.2kN?m
12?1624???21??Mc??3x?4x?pjlx?377.5kN?m Mb??4xpjlx2?237.4kN?m
12?1624???1y?3y???2y?4y?22 Me???pl?209.7kN?mMf??pl????1624?jy?1624?jy?270.3kN?m
????由于地基梁的影响，应该对计算的支座反力进行调整，为简化计算，本设计的调整方法是：取支座处较大的弯矩进行调整，调整时按下述公式
?Mix?11?ixpjlxb ?Miy??iypjlyb 44进行调整。
11?Max??1xpjlxb??0.798?93.8?8?0.6?101.1kN?m
44Max?Ma??Max?489.5?101.1?388.4kN?m
11?Mbx??2xpjlxb??0.76?93.8?8?0.6?96.2kN?m
44Mbx?Mb??Mbx?380.2?96.2?284kN?m
11?Mcx??3xpjlxb??0.545?93.8?9?0.6?61.3kN?m
44Mcx?Mc??Mcx?377.5?61.3?316.2kN?m
11?Mdx??4xpjlxb??0.375?93.8?9?0.6?42.2kN?m
44Mdx?Md??Mdx?237.4?42.2?195.2kN?m
1?x1x1?x3x?Mey?(pjly2b?pjly1b)?76.8kN?m
22Mey?Me??Mey?209.7?76.8?132.9kN?m
11?x2x1?x4x?Mfy?(pjly2b?pjly1b)?100.8kN?m
222Mfy?Mf??Mfy?270.3?100.8?169.5kN?m
2.7基础梁内力计算
2.7.1柱节点荷载的分配
肋梁式筏型基础的梁可以按照十字交叉梁来设计，将地基梁看成无限长梁和半无限长梁，上部结构柱荷载按以下方式分配在地基梁上： （1）.内柱荷载分配
Fix?bysybxsxFi，Fiy?Fi (2.4)
bxsx?bysybxsx?bysy其中，s?1??4kab(1/m3)； 4E0I b—基础宽度，m；
?—文克尔地基模型中的弹性特征系数； I—基础横截面的惯性矩，m4； K—地基基床系数取,K=4?104kN/m3； E0—混凝土弹性模量，取E0?3.0?107KN/m。 按照上式将内柱荷载分配到梁上，如表2.2。
表2.2 内柱荷载分配
内柱 B2
柱荷载(KN) 3508.0
bx(m)
0.5
by( m )
0.5
sx
20.8
sy
Fx(KN)
1754.0
Fy(KN)
1754.0
20.8
B3 B4 B5 B6 B7 B8 B9 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9
3513.0 3513.0 3361.0 3361.0 3513.0 3513.0 3513.0 3550.0 3513.0 3513.0 3054.0 3054.0 3513.0 3513.0 3513
0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5
0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5
20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8
20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8
1756.5 1756.5 1680.5 1680.5 1756.5 1756.5 1756.5 1775.0 1756.5 1756.5 1527.0 1527.0 1756.5 1756.5 1756.5
1756.5 1756.5 1680.5 1680.5 1756.5 1756.5 1756.5 1775.0 1756.5 1756.5 1527.0 1527.0 1756.5 1756.5 1756.5
（2）.边柱荷载分配
bysy4bxsxFi (2.5) Fix?Fi，Fiy?4bxsx?bysy4bxsx?bysy按照上式将边柱荷载分配到梁上，如表2.3。
表2.3 边柱荷载分配
边柱 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9
柱荷载（KN） 2841.0 2841.0 2841.0 2840.0 2840.0 2841.0 2841.0 2841.0
bx(m)
0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5
by( m )
0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5
sx
20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8
sy
Fx(KN)
2272.5 2272.5 2272.5 2272.0 1585.6 2272.5 2272.5 2272.5
Fy(KN)
568.2 568.2 568.2 568．0 568．0 568.2 568.2 568.2
20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8
B1 B10 C1 C10 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9
2253.0 2258.0 2358.0 2258.0 2869.0 2841.0 2841.0 2548.0 2548.0 2841.0 2841.0 2841.0
0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5
0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5
20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8
20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8
1802.4 1806.4 1886.4 1806.4 2295.2 2272.5 2272.5 2038.4 2038.4 2272.5 2272.5 2272.5
450.6 451.6 471.6 451.6 573.8 568.2 568.2 509.6 509.6 568.2 568.2 568.2
（3）角柱荷载分配
Fix?bysybxsxFi (2.6) Fi，Fiy?bxsx?bysybxsx?bysy按照上式将角柱荷载分配到梁上，如表2.4。
表2.4 角柱荷载分配
角柱 A1 A10 D1 D10
柱荷载（KN） 1737.0 1737.0 1828.0 1737.0
bx(m)
0.5 0.5 0.5 0.5
by( m )
0.5 0.5 0.5 0.5
sx
20.8 20.8 20.8 20.8
sy
Fx(KN)
868.5 868.5 914.0 868.5
Fy(KN)
868.5 868.5 914.0 868.5
20.8 20.8 20.8 20.8
按照节点集中力分配公式计算出来的Fix和Fiy节点集中力，只用来确定交叉基础每个节点下地基反力的初值，但由于交叉基础的底板在节点处的相互交叉，尚需考虑两条形基础的相互影响。将底板重叠部分面积上的地基压力，折算成整个基础底面积上的地基平均压力，作为地基压力的增量：
?F??A?Fi (2.7) A2式中 ?A—交叉基础节点重叠面积；