按原坝面坡度修复。原坝坡排水沟拆除后采用M7.5浆砌石重砌坝肩、马道排水沟，断面为0.35×（0.25～0.5）m，沟底为0.1m厚C15砼，外露面用M10水泥砂浆抹面，排水沟每10m分缝一道，沥青砂浆填缝。阶梯破损部分采用M7.5浆砌石填筑，M10水泥砂浆抹面。
（5）修复上游损坏护坡及原护坡加厚
拆除上游坝中段和两侧坝面局部已损坏的砼护坡，冲填整平反滤垫层，确保新旧垫层厚不小于20cm，然后浇20cm厚C15砼护坡，护坡每1m高程设纵缝一道，横缝间距为2.5m，护坡分块尺寸为2.4×2.5m，缝宽1.5cm，沥青填缝，为使护坡垫层排水良好，在护坡坡脚处设排水孔，孔径φ75mm，间距2m。原有护坡因厚度不足，表面打毛后，新增一层10cm厚C15砼，分缝仍为每1m高程设一纵缝，横缝间距与原缝对应设置，缝宽1.5cm。部分（大小坝段结合部位）反滤层不符合要求且各板均出现较大裂缝的拆除后重建。
（6）改建右坝肩排污管
右坝肩排污管长220m，选用适应地基变形较大的DN315mm的UPVC排水管。排水管采用粘结连接，埋深一般为80cm，管底设10cm砂垫层，以适应地基沉陷变形。
5.2 溢洪道加固设计
5.2.1 第一溢洪道
第一溢洪道位于主坝右岸约200m处，泄洪闸2孔孔口尺寸2-10×4.0m，设计最大泄洪流量为426m3/s，控制段堰型为宽顶堰，堰顶高程24.0m，中墩与底板为分离式。泄洪闸闸门采用钢筋砼弧形闸门，两台2×125kN卷扬机启闭。
溢洪道控制段后接一陡槽，陡槽末接设一挑流鼻坎，消能方式为挑流消能。陡槽段为等宽矩形，宽21.4m，长78m，坡比1:5。末端为反弧挑流鼻坎，反弧半径10.2m，鼻坎高程9.2m，挑射角25°，陡坡底板为60cm厚素砼，反弧段为钢筋砼，陡槽边墙为重力式砼结构，表面40cm为花岗岩条石护面，反弧段边墙为重力式砼结构。
在泄洪闸控制段设有工作桥，工作桥排架为钢筋砼结构，工作桥桥面为预制预应力钢筋砼梁上现浇钢筋砼面板，工作桥上设简易启闭机房。在工作桥上游侧设有交通桥，桥宽5m，为现浇钢筋砼梁式桥。
第一溢洪道施工由洪潮江水库工程指挥部组织，于1960年动工兴建，工程于1964
21
年完成水下部份，1966年施工启闭工作桥，1967年完工。
第一溢洪道由于原工作桥较窄，无启闭机房，1976年，在原工作桥支架上游增设砼预制砖砌支架，扩宽工作桥，增建启闭机房。上世纪80年代在陡坡反弧底板，因基础下沉开裂及水流冲刷损坏较严重，表层用5～8cm厚砼修补。
（1）溢洪道稳定安全复核 ① 泄流能力计算
第一溢洪道泄流能力按宽顶堰流计算：
Q??mb2gH0??0.934，
m?0.385，
3/2
H0——堰上总水头，H0＝库水位－闸底高程。
经计算得，设计水位29.11m时，第一溢洪道泄洪流量Q设为368m3/s； 校核水位30.12m时，第一溢洪道泄洪流量Q校为480m3/s； ② 水面线计算与陡坡导墙高程复核
陡坡段水平长75.03m，桩号从0+026.53～0+101.56，陡坡断面为矩形，宽度B＝22m，坡度i＝0.2，洪潮江水库溢洪道为2级建筑物，砼结构，陡坡段加固按100年一遇洪水设计，1000年一遇洪水校核，设计洪水位29.11m，校核洪水位29.90m，设计泄洪流量Q设＝367m3/s，校核泄洪流量Q校＝453m3/s。复核成果见表5—2—1。 表5—2—1 第一溢洪道陡坡导墙高程复核 断面 0+026.53 0+038.75 0+052.50 0+066.25 0+080.00 0+093.75 0+101.56 陡坡底板24.00 21.56 18.81 16.06 13.31 10.56 8.99 水深(m) 校核 3.78 2.19 1.83 1.63 1.50 1.41 1.37 安全超高(m) 校核 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 墙顶高程(m) 现状 27.66 24.95 21.90 18.85 15.80 12.75 11.00 校核 28.28 24.25 21.14 18.19 15.31 12.47 10.86 加高(m) 需要 0.62 不需 不需 不需 不需 不需 不需 实际 1.03 0 0 0 0 0 0 (km+m) 高程(m) ③ 中墩纵向稳定、侧向稳定及侧向强度安全复核
22
A、中墩纵向抗滑稳定分析计算：
计算工况为正常挡水运行工况：上游水位为28.00m，下游无水。
荷载计算：作用于中墩的荷载有自重G、水压力P、水重G水、扬压力F、风压力 P风、浪压力P浪。
采用抗剪断强度公式：K?f??W?c?A
?P式中：K ——抗滑稳定安全系数；
f′——中墩混凝土与基岩接触面的抗剪断磨擦系数，为0.5； c′——中墩混凝土与基岩接触面的抗剪断凝聚力，为0.2MPa； ∑W——作用于中墩上的全部荷载对计算滑动面的法向分量； ∑P ——作用于中墩上的全部荷载对计算滑动面的切向分量； A ——中墩与基岩接触面的截面积，为19.0×3.0＝57.0m2。
?W＝G＋G水?Fy＝9088?68－1566＝7590（kN） ?P＝P＋P风＋P浪?Fx＝1120＋95＋656?60＝1811（kN）
K＝f??W?c?A0.50?7590?200?19.0?3.0＝＝8.39?3.0 安全。
?P1811B、中墩侧向抗倾覆稳定分析计算：
计算工况：分别计算了一孔工作闸门挡水，另一孔闸门检修和一侧工作闸门关闭，另一侧闸门全开启泄洪两种工况（上游水位为28.00m），以后一种工况为控制，以下为后一种工况计算成果。
荷载计算：作用于中墩的荷载有自重G、闸门自重G来的推力P侧和P竖、扬压力F、侧向水压力P。
采用公式：K0?闸门
、水重G水、弧门支座传
?My?M0，
式中：K0 ——抗倾稳定安全系数；
∑My——作用于中墩的荷载对墩趾产生的稳定力矩； ∑M0——作用于中墩的荷载对墩趾产生的倾覆力矩。
∑My＝18213（kN·m），∑M0＝5811（kN·m），
23
K0＝18213÷5811＝3.13＞1.50 故中墩的侧向抗倾覆满足要求。 C、中墩侧向强度安全复核
计算工况：分别计算了一孔工作闸门挡水，另一孔闸门检修和一侧工作闸门关闭，另一侧闸门全开启泄洪两种工况（上游水位为28.00m），以前一种工况为控制，以下为前一种工况计算成果。计算高程为24.00m处的中墩截面应力，由于现中墩门槽颈已产生裂缝，计算中取
A＝11.5×2.0＝23.0m2，I＝
1×11.5×2.03＝7.667 m4。 12此时作用于24.00m以上中墩的荷载有：自重G、弧门支座传来的推力R、侧向水压力P、检修门承受的水压力P1、中墩承受的顺水流向水压力P2、浪压力P浪。
?W?MB?采用公式：?＝计算正应力， AJ2由于不通过中墩形心点而产生的剪应力由下式计算：
?1＝3?PMn，， ?＝220.4BL2BL主拉应力由下式计算： ?1?zl＝??2?4(?1??2)2
22经计算：?W＝7644（kN），?M＝1298（kN·m），
?Mn＝2574（kN·m），?P＝1310（kN·m）。 ∴?＝50176441298 ??1.0＝332?169＝ （kPa）16323.07.667?1＝2574=140（kPa）
0.4?2.02?11.53?1310?2＝=85（kPa）
2?2.0?11.5?zl＝（kPa）
??16311.55??(-163)2?4?(140?85)2=157（kPa）＜m?ft?＝?650＝50422?d2.0∴中墩侧向强度满足要求。 D、中墩检修门槽颈部应力复核
24
计算中墩检修门槽颈部的拉应力
?l＝P1PA1? bhAbh式中：σl ——门槽颈部的拉应力，kPa； P ——中墩所受的水平力，kN；
A1——门槽颈部以前闸墩水平截面积，为11.938m2； A ——中墩的水平总截面积，为35.478m2； b ——门槽颈部的厚度，为1.09m； h ——中墩的高度，为5.8m。 中墩所受的水平力有水的水平推力与浪压力。 （kPa）＜?l＝538×11.938／35.478×1.09×5.8＝85
?m（kPa） ?ft?＝1.55?650＝504?d2.0∴中墩门槽颈部拉应力小于混凝土的许可拉应力，即按构造配筋即可。 ④ 陡坡底板稳定安全复核
溢洪道底板破坏主要是受高速水流冲刷并有脉动压力作用，加上渗透压力作用所致，往往引起破坏或失稳，故本次着重对溢洪道泄槽底板的抗滑稳定安全进行复核计算。
ⅰ）计算方法
因陡坡厚度为等厚，故选流速大，相应水深小的为最不利脱离体计算块，在设计情况和校核情况下求出抗滑安全系数K值。
ⅱ）基本资料
a）、设计情况：P＝1%， Q设＝367 m3/s，相应库水位29.11m。 b）、校核情况：P＝0.1%， Q设＝453 m3/s，相应库水位29.90m。 ⅲ）抗滑稳定分析计算 采用公式：K?f(Gcos??P??P?Pf)Gsin??T
式中G——分块砼板自重；
θ——陡坡与水平面之间夹角，为11.31°；
25