单层工业厂房结构课程设计
承载力，其中1.2fa=1.2×180kN/m2=216kN/m2,验算结果见表9.2。可见,基础底面尺寸满足要求。
表9.2 基础底面压力计算及地基承载力验算表 类别 第一组 第二组 第三组 341.81 -380.56 12.51 Mk/(kN.m) 679.6 493.87 757.24 Nk/kN 43.09 -36.12 -2.89 Vk/kN Nbk(?Nk?Gk)/kN Mbk(?Mk?Vkh)/(kN.m) 1538.22 205.64 128.24 85.39 1352.49 -607.80 157.23 30.61 93.7<180 157.2<216 1615.86 -176.53 130.60 93.82 112.2<180 130.6<216 pk,maxpk,minNM(?bk?bk)/(kN/m2) AW106.8
这时应采用基底净反力设计值pj,pj,max和pj,min可按式（2.7.3）计算，结果见表9.3。对于第二组内力，按式（2.7.3）计算时，pj,min?0，故对该组内力应按式（2.7.7）计算基底净反力，即：
表9.3 基础底面净反力设计值计算表 类别 第一组 第二组 474.21 -537.1 M/(KN.m) 877.65 617.56 N/KN 58.95 -53.39 V/KN Nb?N/kN Mb??M?Vh?/kN..m pmaxNM?(b?b)/(kN/m2) pminAW
第三组 13.19 986.28 -5.39 1377.26 -215.87 118.13 73.15 1268.63 319.14 121.34 54.86 36
1008.54 -821.36 157.48 0 单层工业厂房结构课程设计
821.36?0.814m
1008.54b4a=?e??0.814?1.186m 22e=
由式（2.7.7）得：
2Nb2?1008.54?157.48kN/m2 3la3?3.6?1.186 因台阶高度与台阶宽度相等（均为400mm），所以只需验算变阶处的受冲切承载力。变阶处受冲切承载力计算简图如图9.2所示，变阶处截面有效高度
pj,max?h0?750mm?(40mm?5mm)?705mm。
因为at?2h0?1200mm?2?705mm?2610mm?l?3600mm，故A按下式 计算，即：
?bb??l?ab??4.01.7??3.6?2.6?Al???t?h0?l????0.705??3.6???????1.352m
222222????????由式（2.7.10）得：
22Fl?pjAl?155.6?1.352?210.37kN
a1?1.2m，因为a1?2h0?2610mm?l?3600mm，故取ab?l?2.61m，由式（2.7.11）得：
am??1.2?2.61?/2?1.9m
h=750mm<800mm,取?bp?1.0;ft?1.1N/mm2，则由式（2.7.9）得：
0.7?hpftamh0?0.7?1.0?1.1?1900?705?1031.415?103N?1031.415kN?Fl?210.37kN故基础高度满足要求。
9.1.4 基础底板配筋计算
9.1.4.1柱边及变阶处基底反力计算
基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算截面如图9.2所示。三组不利内力设计值在柱边及变阶处的地基净反力计算见表2.10.11.其中第1，3组内力产生的基底反力示意图见图9.2，第2组内力产生的基底反力示意图见图2.10.20；用表列公式计算第2组内力产生的pj,I和pj,III 时，相应的2.45/4和2.85/4分别用2.202/3.752和2.602/3.752代替，且pj,max?0。
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NwNVIIIIMNbbIVIIIIIIPj,minPj,PjIPjII图9.2 变阶处的冲切破坏截面及基础底板配筋计算截面
9.1.4.2 柱边及变阶处弯矩计算
M1pj,max?pj,II?242(b?b2c)(2l?lc)
?124?123.46??4.0?0.9?2??2?3.6?0.4??375.71kN/m
Mpj,max?pj,IIIIII?1242(b?b2c)(2l?lc)
?124?131.76??4.0?0.9?2??2?3.6?1.2??443.17kN/m
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IVII
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表9.4 柱边及变阶处基底净反力计算 公式 第一组 第二组 2.45 pjI[?pj,min?(pj,max?pj,min)]/(KN/m2)95.58 91.32 4 pjIII[?pj,min?2.85 (pj,max?pj,min)]/(KN/m2)102.23 4 第三组 100.70 105.20 109.42 111.67 95.64 107.91 123.46 131.76 77.8 pj,max?pjI2pj,max?pjIII2(KN/m2) (KN/m2) pj,max?pj,min2(KN/m2) 108.46 111.79 88.1 MII??1pj,max?pj,min(l?lc)2(2b?bc)242
12?95.64??3.6?0.4???2?4.0?0.9??363.18kN/m24
MIV1pj,max?pj,min?(l?lc)2(2b?bc)242
9.1.4.3 配筋计算
12?95.64??3.6?1.2???2?4.0?1.7??222.65kN/m24
基础底面受力钢筋采用HPB235级(fy?210N/mm2)。长边方向钢筋面积为：
AsⅠ=MⅠ/0.9h0fy=381.80×106/0.9×(1150-45)×210=1828mm2 AsⅢ=MⅢ/0.9h0fy=443.17×106/0.9×(750-45)×210=3326mm2
选用 20@90（As=3770mm2）
基础底板短边方向钢筋面积为：
AsⅡ=MⅡ/0.9(h0-d)fy=363.18×106/0.9×(1150-45-10)×210=1755mm2 AsⅣ=MⅣ/0.9(h0-d)fy=222.65×106/0.9×(750-45-10)×210=1695mm2 选用 14@90（As=1847mm2）
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基础底板配筋图见图9.3，由于t/h2?325mm/400mm?0.81?0.75，所以杯壁不需要配筋。
201@90 14@90221A图9.3 基础底板配筋图
9.2 B柱基础设计
9.2.1 作用与基础顶面上的荷载计算
作用于基础顶面上的荷载为柱底（III?III截面）传给基础的M，N，V，可由表5.4中的III?III截面选取，见表9.5。其中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，
表9.5 基础设计的不利内力 组别 荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 N/KN V/KNMk/(KN.m)Nk/KN Vk/KNM/(KN.m) 第一组 第二组 第三组 667.73 -667.73 0 1437.61 1437.61 1794.26 36.6 -36.6 0 476.95 -476.95 0 1125.51 1125.5 1380.26 26.14 -26.14 0 40