层 B六柱 层 五层 四层 三层 二层 一层 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 16.7 118.62 141.45 169.62 195.74 217.90 320.24 57.56 71.27 92.18 373.10 815.43 4.12 3.97 1338.25 3.68 106.62 1872.21 3.67 118.24 2253.26 3.69 118.54 3067.25 5.40 7 0.089 0.195 0.321 0.448 0.540 0.724 注：1表中Mc，Vc为抗震组合值乘以?RE后的值，当轴压比n?0.15时，?RE?0.75当轴压比n?0.15时，?RE?0.8；N为组合设计最大值。
b节点设计
为体现抗震设计强柱弱梁的原则，要求
?Mc??c??Mb
本结构设计为三级抗震，取?c?1.1其中
?M?Mb为节点左右梁端截面弯矩设计之和 为节点上下柱端截面弯矩设计值之和
c强柱弱梁调整的具体过程如下所示（单位：KN?m）。 层截A柱 次 面 Mc Mb ?Mc 1.1?Mb 调整后Mc MLb Mrb 123.35 154.70 189.72 237.85 271.36 298.05 148.64 189.7 237.85 281.36 291.65 298.05 148.64 74.52 115.18 92.99 145.62 121.59 159.84 134.61 157.04 172.13 六层 五层 四层 三层 二层 一上 下 上 下 上 下 上 下 上 下 上 123.35 60.78 93.92 77.16 120.83 102.68 134.98 114.22 133.26 145.85 - - - - - - 135.13 172.47 216.23 255.78 265.14 270.95
层 下 106.70 层截B柱 次 面 Mc 125.92 Mb MLb?MMrbc 1.1?Mb 调整后Mc 六层 五层 四层 三层 二层 一层 上 -120.10 -53.42 -158.16 -190.87 下 -158.16 -190.87 上 -105.94 -139.93 -166.44 -282.79 -337.01 -126.25 下 -176.84 -210.76 上 -150.25 -164.07 -225.84 -362.28 -428.90 -177.88 下 -212.03 -251.02 上 -210.94 -190.10 293.60 -455.37 -532.07 -246.47 下 -244.43 -285.60 上 -244.67 -206.60 -335.74 -514.82 -596.57 -283.52 下 -270.15 -313.05 上 -272.37 -226.68 384.70 -583.53 -672.52 -313.91 下 -311.16 -358.61 注1柱端弯矩逆时针为正，顺时针为负；梁端弯矩顺时针为正，逆时针为负。 2?Mc是按柱端弯矩在左震与右震之和较大者中取得，?Mb是?Mc与相对应
得梁端弯矩之和，比较?Mc与1.1?Mb选择大值作为柱的弯矩之和，再把不平衡弯矩按照柱上下端弯矩比分配。
c柱子最不利内力
在截面配筋计算时，组合表中AAA地震作用下内力组合值均应乘以?RE后再与非抗震内力组合值进行比较，选出最不利内力进行计算。根据柱子的N-M关系曲线，可知柱子的每个截面由三组控制内力：
a.Mmax及相应的N.V
b.Nmax及相应的M.Vc.Nmin及相应的M.V
分别选出这三种内力组合，然后再进行计算，控制内力选择见下表。 柱号控制力截面层次 A柱 M N ?REM ?REN 六层 上端 M max 148.64 80.90 114.48 - 264.50 297.26 198.38 - Nmax
Nmin 3.96 74.54 47.12 13.77 157.04 48.89 79.14 172.13 51.92 84.25 125.92 41.34 71.95 224.70 50.68 207.29 B柱 M 2.97 55.91 - 10.33 125.63 - 63.31 137.70 - 67.40 100.74 - 57.56 179.76 - 165.83 237.98 293.75 330.17 267.23 1643.83 1750.49 1315.00 1673.08 1783.40 1344.26 2002.26 2116.68 1569.40 2040.57 2159.85 1607.78 178.49 220.31 - 200.42 1315.06 - 1052.00 1338.46 - 1075.41 1601.76 - 1255.52 1632.46 - 1286.22 下端 M max NmaxNmin二层 上端 M max NmaxNmin下端 M max NmaxNmin底层 上端 M max NmaxNmin下端 M max NmaxNmin柱号控制力截面层次 ?REM N 234.97 340.19 234.97 264.23 ?REN 六层 上端 M max 190.87 46.94 143.15 126.25 143.15 - 143.15 94.69 176.23 - 176.23 198.17 NmaxNmin下端 M max
Nmax 33.92 126.25 313.05 8.87 313.91 313.91 6.06 313.91 358.61 25.24 358.61 400.30 41.51 400.30 - 94.69 250.44 - 250.44 251.13 - 251.13 286.89 - 286.89 320.24 35.24 320.24 373.10 264.23 1045.45 2111.95 1045.45 894.63 1942.28 894.63 1186.53 2594.41 1186.43 1224.78 2637.45 1224.78 - 198.17 836.36 - 836.36 715.70 - 715.70 949.22 - 949.22 979.82 2109.95 979.82 Nmin二层 上端 M max NmaxNmin下端 M max NmaxNmin底层 上端 M max NmaxNmin下端 M max NmaxNmin?RE?0.75当轴压比n?0.15时，注：为承载力抗震调整系数；当轴压比n?0.15时，?RE?0.8；表中数值不调整者为非抗震组合值。
d框架柱正截面配筋计算
框架柱正截面配筋计算及实配钢筋见下表AAAAAA e框架柱强剪弱弯调整及斜截面控制力选择。
根据框架柱强剪弱弯调整要求，选用抗震组合的剪力设计值。 框架柱强剪弱弯采用如下公式：
??=?（Mc+Mc）/hn rc上下其中： M上c为柱上端弯矩设计值
Mc下为柱下端弯矩设计值
hn为柱净高
?rc为柱剪力增大系数，三级抗震时?rc=1.1
与均采用强柱弱梁调整后抗震设计值，然后从??与抗震组合中选取最不利剪力进行设计计算。
具体调整过程及截面控制力选择过程见下表 柱层斜下上下上下上hnMcMc+McMc+Mc?RE???RE?抗震组合值Mc???1.1号 次 截hh(KN)(m)(KN)(KN?m)（KN?m）nn面(KN)(KN) 控 制力 A六 148.64 -74.54 3.65.64 72.21 61.340.16 6柱 4 7 1.37 五 115.18 -92.99 3.61.23 67.35 57.337.28 54 5 7.25 四 145.62 -121.53.78.41 86.25 73.348.71 79 4 1 3.31 三 159.84 -134.63.86.60 95.26 80.954.32 81 4 7 0.97 二 157.04 -172.13.96.81 106.50 90.560.83 93 4 2 0.52 一 125.92 -224.74.76.22 83.84 71.155.23 70 6 7 1.27 B六 -190.8126.25 3.93.27 102.60 87.257.56 8