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模板工程安全专项施工方案
Vmax＝1.899kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.899×1000/(2×60×80)＝0.593N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
小梁变形图(mm)
νmax＝0.071mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
R1＝0.62kN，R2＝2.876kN，R3＝2.876kN，R4＝0.62kN 正常使用极限状态
R'1＝0.462kN，R'2＝2.146kN，R'3＝2.146kN，R'4＝0.462kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф48×3 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 222Ф48×3.0 205 125 主梁截面抵抗矩W(cm) 34.49 206000 简支梁 0.6 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 410.78 2 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.726kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝1.287kN
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主梁计算简图一
1、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
σ=Mmax/W=0.518×106/4490=115.367N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
Vmax＝3.452kN
τmax=2Vmax/A=2×3.452×1000/424＝16.283N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
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主梁变形图一(mm)
跨中νmax＝1.12mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！
悬臂端νmax＝0.386mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×100/150，10]＝1.333mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=5.178kN
用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一
立柱2：R2＝5.178kN，立柱3：R3＝5.178kN
立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=5.178/0.6=8.63kN,立柱3:P3=5.178/0.6=8.63kN
七、纵向水平钢管验算
钢管截面类型(mm) 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.0 424 206000 4.49 钢管计算截面类型(mm) 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm) 24Ф48×3 15.9 10.78 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2125 由小梁验算一节可知P＝max[R1，R4]＝0.62kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.462kN
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纵向水平钢管计算简图一
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.186×106/4490＝41.425N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图一(kN)
Vmax＝1.24kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.24×1000/424＝5.849N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
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纵向水平钢管变形图一(mm)
跨中νmax＝0.402mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！
悬臂端νmax＝0.139mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[2×100/150，10]＝1.333mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=1.86kN
用小梁两侧的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一：
立柱1：R1=1.86kN，立柱4：R4=1.86kN
八、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座 0.85 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.86,1.86]＝1.86kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝8.63kN≤[N]=30kN 满足要求！
九、立柱验算
立柱钢管截面类型(mm) 钢材等级 Ф48×3.0 Q235 立柱钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm)
2Ф48×3 424 39