2.3.2浮阀个数的计算及排列
1、浮阀数 选取F1性浮阀，重型，阀孔直径 d0?0.039m
初取阀孔动能因子F0?11，计算阀孔气速u0?浮阀个数n?F0?v?11?13.97m/s 0.62?4qvvsd02u0?8204.87?4?137个 23600??0.039?13.972、浮阀排列方式 通过计算及实际试排确定塔盘的浮阀数n。
取塔板上液体进、出口安定区宽度bs?bs'?0.075m，取边缘区宽bc?0.05m。 有效传质面积Aa由下式求得。
x?r?D1.2?(bs?bd)??(0.075?0.3286)?0.20m 22D1.2?bc??0.05?0.55m 22xAa?2[xr2?x2?r2sin?1()]r?2[0.200.552?0.22?0.552sin?1(0.2?)]?0.43m2 0.55180
开孔所占面积A0?n?4d02?137??4?0.0392?0.265m2
选择错排方式，其孔心距可由以下方法估算。 由开孔区内阀孔所占面积分数解得
?A0d?24?0.907(0)2 Aatsin60 td02t?0.907/(A00.907?0.43)?d0??0.039?0.047m Aa0.265有效传质塔径D'?D?bs?bs'?bd?1.2?0.075?0.075?0.3286?0.7214m
D'0.7214??15.34个，取14个。 直径处浮阀个数为t0.047选取浮阀板分为三块板，按4：6：4分开。
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根据估算提供孔心距t进行步孔，并按实际可能的情况进行调整来 确定浮阀的实际个数n，按t=50mm进行布孔，试排阀数n=186。如图4所示，并重新计算塔板的各参数。
阀孔气速 u0?qvvsn??8204.873600?186?n42d0?4?10.26m/s
2d0?0.0392动能因子 F0?2.390.62?8.08 塔板开孔率 ??A00.265??0.235=23.5%>10%-14% AT1.132.4塔板流动性能校核 2.4.1塔板流动性能的校核
1、液沫夹带量校核
为控制液沫夹带量eV过大，应使泛点F1?0.8?0.82。浮阀塔板泛点率
qvvsF1??V?L??V 0.78KCFAT式中，由塔板上气相密度?V及塔板间距HT查泛点负荷因数图得系数
CF?0.12，根据物性参数表，本物系的K值可选取1.塔板上液体流道长ZL及液流面积Ab分别为
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ZL?D?2bd?1.2?2?0.3286?0.54m
Ab?AT?2Ad?1.13?2?0.099?0.932m2
8204.870.62957.56?0.62?0.548 故得F1?36000.78?0.12?1.13所得泛点率F1低于0.8，故不会产生过量的液沫夹带。 2、塔板阻力hf计算 （1）干板阻力h0
临界孔速uoc?(73?V)11.8251731.825?()?13.64?uo 0.62因阀孔气速uo小于其临界阀孔气速uoc，故应在浮阀未全开状态下计算干板阻力。
h0?19.90.175uo?L10.260.175?19.9?0.031m
957.56（2）塔板清液层阻力h1
h1??0hL?0.5?0.083?0.042m 当液相为水时，?0?0.5。 （3）克服表面张力阻力h?
4?10?3?4?10?3?15.25h????1.67?10?4m
?Lgd0957.56?9.81?0.039由以上三项阻力之和求得塔板阻力hf
hf?h0?h1?h??0.031?0.042?0.00017?0.07317m 3、降液管液泛校核
流体流过降液管底隙的阻力hd
hd?1.18?10?8(qVLh29.45)?1.18?10?8()2?0.00074m lwhb0.84?0.045浮阀塔板上液面落差?一般较小可以忽略，求得降液管内清液层高度Hd
Hd?hw?how???hf?hd?0.069?0.014?0.07317?0.00074?0.157m
'取降液管中泡沫层相对密度??0.5，则可求降液管中泡沫层的高度Hd为
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'Hd?Hd??0.157?0.314m 0.5'而HT?hw?0.6?0.069?0.669?Hd，故不会发生降液管液泛。
4、液体在降液管内停留时间校核
应保证液体 在降液管内的停留时间大于3~5s，才能保证液体所夹带气体的释出。
t?AdHT0.6?3600?0.1??23s?5s qVL9.45故所夹带气体可以释出。 5、严重漏液校核
'当阀孔的动能因子F0低于5时将会发生严重漏液，故漏液点的孔速u0可取
F0?5时的相应孔流气速
'u0?5?V?5?6.35m/s 0.62u010.26??1.62?1.5~2.0 故不会发生严重漏液。 'u06.35稳定系数K?2.4.2塔板负荷性能图
（1）过量液沫夹带线关系式
已知物系性质及塔盘结构尺寸，同时给定泛点率F1时，即可表示出气、液相
qVVS流量之间的关系。根据F1?qVVS?V?L??V?1.36qVLsZL 令F1=0.8 整理得
KCFAb0.8?0.62?1.36qVLS957.56?0.62 0.932?1?0.12qVVS?3.58?54.4qVLS qVVh?12888?54.4qVLh
上式为一线性方程，由两点即可确定。当qVLh=0时，qVVh=12888 m3/h。当
qVLh=50m3/h时，qVVh=10168m3/h。由此两点作过量液沫夹带线①。
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（2）两相下限线关系式
对于平直堰，其堰上液头高度how必须要大于0.006m，取how=0.006m即可确定液相流量的下限线
qVLh2how?2.84?10E()3?0.006
lw?3取E=1.0，代入lw，求得
qVLh?3.07lw?3.07?0.84?2.58m3/h 该线为垂直qVLh轴的直线，记作②。 （3）严重漏液线关系式
因动能因子F0<5时，会发生严重漏液，故取F0?5，计算相应气相流量
qVVh?3600Aouo，式中uo?所以qVVh?3600(nF0?V?5?V ?4do2uo)?3600?(186??4?0.0392?5)?5076m3/h 0.62该线为一平行qVLh轴的直线，为漏液线，也称气相下限线。记作③。 （4）液相上限线关系式
??5s降液的最大流量为
qVLh?3600AdHT?720?0.1?0.6?43.2m3/h 5该线为一平行qVVh轴的直线，记作④。 （5）降液管液泛线关系式
由hw?how?hf?hd??(HT?how) ?取0.5
qVLh2 how?2.84?10E()3 E=1
lw?32?Vuo ho?5.34()?L2ghd?1.18?10?8(?8qVLh2) 整理得 lwhb2qVLh2q?3qVLh33.4?10(2)?4.26?10()?1.8?10?8(VLh)2??HT?(??1.5)hw
ndolwlwhb 20