201510 B后序节段对当前节段的影响 C施工时各种荷载作用下产生的挠度 D施工时调整值挠度值/mm50-5-10-15-2001020304050607080截面位置/m
图8 各节段三种挠度值的对比
5.2施工模拟的应力计算结果
应用ANSYS程序进行有限元分析，可得到各个施工阶段各种工况下任一节点的应力。 5.2.1顶板应力
顶板纵向受压，最大压应力为21.6MPa，出现在添加预应力的单元周围。 5.2.2底板应力
由于预应力的作用，底板的纵向正应力出现拉应力，但拉应力仅仅出现在20和19号节段的底面上，最大拉应力为2.94MPa。 5.2.3腹板应力
腹板应力从第17节段之后开始逐步出现拉应力，拉应力从腹板靠近底板部分向靠近顶板部分发展，直至21节段上腹板全截面出现拉应力，最大拉应力为0.7MPa。
6大跨连续刚构桥悬臂灌注施工线形控制的关键技术
6.1施工挠度的计算与控制
通过设定挠度目标函数控制，在大量的计算机施工仿真分析计算基础上，取得控制参数，反推
出悬臂灌注施工中的重要数据，就可以加强施工过程中梁体线型与挠度的控制。 6.2梁体预拱度的设置
考虑到各个桥梁工地的温度和湿度环境及桥梁施工方法与时间进度安排的不同，各系数取值不同，并与工地实际情况不完全相符，还必须依据各座桥梁施工中的试验实测值对系数项进行修正，并结合施工实际酌情调整和控制。理论和实践的结合，是设置预拱度抵消挠度的有效方法。 6.3合拢高差的调整与控制
必须跟踪计算实施施工监控，分析弹性变形和徐变变形的规律性，及时调整。同时，严格的合拢精度还必须有行之有效的技术保证措施，使合拢高差控制在1.5cm以内，满足设计要求。 6.4纠偏措施
如根据施工现场条件，在合拢段两悬臂端增加平衡配重，或使用临时预应力钢束，纠正梁端竖向或水平向的悬臂挠度差。通过纠编可达到设计所要求的梁体线形，但当悬臂端梁段有扭转变形发生时纠偏则相当困难。因此，施工中必须控制好箱梁的横向变形，防止发生扭转挠度与变形。 7监控措施
7.1主要测点布置
模板高程测点和梁顶高程测点布置见图9。
图9主要测点布置
7.2测量项目
测量项目具体流程如图10所示。
图10 测量项目线控流程图
8监控结果
2号墩T构边跨合拢时，合拢段两端高差7mm，中线偏差2mm，3号墩T构边跨合拢时，合拢段两端高差8mm，中线偏差2mm；中跨合拢时，合拢段两端高差12mm，中线偏差3mm，均小于施工规范的容许值。全桥合拢后，梁底曲线线形圆顺，梁顶顺直，符合设计要求。
9结论
⑴ 施工控制措施正确，预拱度设置合理。梁部线形圆顺，合拢精度高，中线偏差小，线形质量优良。
⑵ 按实际参数进行计算，结果与实测结果规律一致，数值比较接近，所采用的理论及算法可靠，能满足梁体施工控制计算的精度要求。
⑶ 除对施工过程进行精心的仿真计算外，在施工中严格管理，精心操作，各方密切配合是实现精确控制的保证。