华盛豪苑住宅区（三旧改造项目） 卸料平台专项施工方案
型钢悬挑式_卸料平台侧立面图
节点一
四、面板验算
模板类型 截面抵抗矩W(cm)
3
冲压钢脚手板 4.17
模板厚度t(mm)
抗弯强度设计值[f](N/mm)
2
5 205
面板受力简图如下：
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华盛豪苑住宅区（三旧改造项目） 卸料平台专项施工方案
计算简图(kN)
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m 抗弯验算：
Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.62=0.274kN·m
σ=Mmax/ W=0.274×106/(4.17×103)=65.681N/mm2<[f]=205N/mm2 面板强度满足要求！
五、次梁验算
次梁类型
截面惯性矩Ix(cm) 抗弯强度设计值[f](N/mm)
2
4
槽钢 391.47 205
次梁型钢型号 截面抵抗矩Wx (cm) 弹性模量E(N/mm)
23
12.6号槽钢 62.14 206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态：
q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1212=2.61kN/m p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN 正常使用极限状态：
q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.1212=1.555kN/m p2=Pk=5kN 1、抗弯强度
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计算简图(kN)
Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.61(2.52/8-0.252/2)+7×2.5/4=6.333kN.m σ=Mmax/(γxWX)=6.333×106/(1.05×62.14×103)=97.057N/mm2<[f]=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算
计算简图(kN)
νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.555×25004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0.25/2.5)2)+5×25003/(48×206000×391.47×104)=0.936mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm 次梁挠度满足要求！ 3、稳定性验算
σ=Mmax/φbWX=6.333×106/0.771×62.14×103=132.163N/mm2<[f]=205N/mm2 其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb=(570tb/lh)×(235/fy)=(570×9.00×53.00/2500×126.00)×(235/215.00)=0.943; 由于 φb大于0.6，按照下面公式调整： φb'=1.07-0.282/φb=0.771 次梁稳定性满足要求！
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4、支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN 正常使用极限状态：
R2=q2×B/2=1.555×3/2=2.333kN
六、主梁验算
主梁类型 截面面积A(cm) 截面惯性矩Ix(cm) 抗弯强度设计值[f](N/mm) 242槽钢 25.69 1272.7 205 主梁型钢型号 截面回转半径ix(cm) 截面抵抗矩Wx (cm) 弹性模量E(N/mm) 2318a号槽钢 7.04 141.4 206000 根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态：
q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.198+0.150+0.010)=0.429kN/m p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN R1=3.915kN 正常使用极限状态：
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.198+0.150+0.010=0.358kN/m p2=Pk/2=2.5kN R2=2.333kN 1、强度验算
计算简图(kN)
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弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
R左=17.496KN Mmax=12.795kN·m
N=R左/tanα=R左/(h1/a1)= 17.496/(3.300/3.500)=18.557kN
σ=Mmax/(γxWX)+N/A=12.795×106/(1.05×141.400×103)+18.557×103/25.69×102=93.402 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ 2、挠度验算
计算简图(kN)
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