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=2.295N/mm
N：连接处水平总力(N)； R1：中支座反力(N)； N=R1
=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2
=2.295×4500×(4002+3×400×4100+41002)/8/400/4100 =17230.867N
(3)立柱单元自重荷载标准值： Gk=0.0005×BL
=0.0005×1500×4500 =3375N
(4)校核处埋件受力分析： V：剪力(N)；
N：轴向拉力(N)，等于中支座反力R1；
e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2Gk
=1.2×3375 =4050N N=R1
=17230.867N M=e0×V =80×4050 =324000N·mm
8.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算
按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算： 1：当N/n-My1/Σyi2≥0时： Nsdh=N/n+My1/Σyi2
2：当N/n-My1/Σyi2<0时： Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2 在上面公式中：
M：弯矩设计值；
Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值； y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；
//
y1，yi：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离； L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
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…………
在本例中：
N/n-My1/Σyi2
=17230.867/4-324000×75/22500 =3227.717 因为：
3227.717≥0 所以：
Nsdh=N/n+My1/Σyi2=5387.717N
按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
8.3 群锚受剪内力计算
按5.3.1[JGJ145-2004]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载； 当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载； 其中：
hef：锚栓的有效锚固深度；
c：锚栓与混凝土基材之间的距离； 本例中：
c=100mm<10hef=800mm
所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=2025N
8.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算
NRd,s=kNRk,s/γRS,N 6.1.2-1[JGJ145-2004] NRk,s=Asfstk 6.1.2-2[JGJ145-2004] 上面公式中：
NRd,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力设计值； NRk,s：锚栓钢材破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取； As：锚栓应力截面面积；
fstk：锚栓极限抗拉强度标准值；
γRS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数； NRk,s=Asfstk
=84.3×500
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=42150N
γRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4 表4.2.6[JGJ145-2004] fyk：锚栓屈服强度标准值； γRS,N=1.2fstk/fyk =1.2×500/400 =1.5
取：γRS,N=1.5 NRd,s=kNRk,s/γRS,N =1×42150/1.5
=28100N≥Nsdh=5387.717N
锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！
8.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算
VRd,s=kVRk,s/γRs,V 6.2.2-1[JGJ145-2004] 其中：
VRd,s：钢材破坏时的受剪承载力设计值； VRk,s：钢材破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γRs,V：钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用： γRs,V=1.2fStk/fYk 表4.2.6[JGJ145-2004] 按规范，该系数要求不小于1.25、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤0.8； 对本例，
γRs,V=1.2fstk/fyk 表4.2.6[JGJ145-2004] =1.2×500/400 =1.5
实际选取γRs,V=1.5；
VRk,s=0.5Asfstk 6.2.2-2[JGJ145-2004] =0.5×84.3×500 =21075N VRd,s=kVRk,s/γRs,V =1×21075/1.5
=14050N≥Vsdh=2025N
所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！
8.6 拉剪复合受力承载力计算
钢材破坏时要求：
(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2≤1 6.3.1[JGJ145-2004] 代入上面计算得到的参数计算如下： (NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2
=(5387.717/28100)2+(2025/14050)2 =0.058≤1.0
所以，该处计算满足设计要求！
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9 幕墙转接件强度计算
基本参数：
1：转接件断面面积：A=750mm2； 2：转接件断面抵抗矩：W=15625mm3；
9.1 受力分析
转接件的受力情况根据前面埋件的计算结果，有： V：剪力(N) N：轴向拉力(N) M：弯矩(N·mm) V=4050N
N=17230.867N M=324000N·mm
9.2 转接件的强度计算
校核依据：
σ=N/A/2+M/γW/2≤f 上式中：
σ：转接件的抗弯强度(MPa)；
f：转接件抗弯强度设计值，为215MPa； N：转接件所受轴向拉力(N)； M：转接件所受弯矩(N·mm)； γ：塑性发展系数，取1.05； W：转接件断面抵抗矩(mm3)； σ=N/A/2+M/γW/2
=17230.867/750/2+324000/1.05/15625/2 =21.3615MPa≤f=215MPa 转接件强度可以满足要求。
10 幕墙焊缝计算
基本参数：
1：焊缝形式：L型角焊； 2：其它参数同埋件部分；
10.1 受力分析
焊缝实际受力情况同转接件计算部分： V：剪力(N) N：轴向拉力(N) M：弯矩(N·mm) V=4050N
N=17230.867N M=324000N·mm
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10.2 焊缝特性参数计算
(1)焊缝有效厚度：
he：焊缝有效厚度(mm)； hf：焊角高度(mm)； he=0.7hf =0.7×6 =4.2mm (2)焊缝总面积：
A：焊缝总面积(mm2)； Lv：竖向焊缝长度(mm)； Lh：横向焊缝长度(mm)； he：焊缝有效厚度(mm)； A=he((Lv-2hf)+(Lh-2hf))
=4.2×((100-2×6)+(50-2×6)) =529.2mm2
(3)焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算： I：截面惯性矩(mm4)； he：焊缝有效厚度(mm)； Lv：竖向焊缝长度(mm)； Lh：横向焊缝长度(mm)； W：截面抵抗距(mm3)；
d：三角焊缝中性轴位置(水平焊缝到中性轴距离)(mm)； d=0.5×((Lv-2hf)Lv+(Lh-2hf)He)/(Lv+Lh-4hf) =35.554mm
I=He(Lv-2hf)3/12+(Lh-2hf)He3/12+He(Lv-2hf)(Lv/2-d)2+(Lh-2hf)He(d-He/2)2 =494500.047mm4 W=I/(Lv-hf-d)
=494500.047/(100-6-35.554) =8460.802mm3
10.3 焊缝校核计算
校核依据：
双转接件时：((σf/βf)2+τf2)0.5/2≤ffw 7.1.3-3[GB50017-2003] 单转接件时：((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw 7.1.3-3[GB50017-2003] 上式中：
σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)； βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；
τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)； ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)； ((σf/βf)2+τf2)0.5/2
=((N/1.22A+M/1.22W)2+(V/A)2)0.5/2
=((17230.867/1.22/529.2+324000/1.22/8460.802)2+(4050/529.2)2)0.5/2 =29.2895MPa
29.2895MPa≤ffw=160MPa，
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