对应原DL/T5154-2002条文：6.2
区别：除钢材孔壁承压强度和螺栓和锚栓的强度外，按现行钢结构规范取值。
4.0.11 钢材（型钢）物理性能指标，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定采用。
4.0.12 焊缝强度设计值，应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定采用。 4.0.13 拉线宜采用镀锌钢绞线，其强度设计值，应按现行国家标准《镀锌钢绞线》YB/T5004的规定采用。
4.0.14 混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度标准值和设计值应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定采用。
4.0.15 混凝土受拉或受压的弹性模量应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定采用。
4.0.16 普通钢筋和预应力钢筋的强度标准值和设计值应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定采用。
4.0.17 钢筋弹性模量应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定采用。
明确以上内容均按现行国家规范取值，本次参数均未给出。保持了与现行国家规范的一致性。
5 设计基本规定 5.1 计算的基本规定
5.1.1 杆塔结构设计应采用以概率理论为基础的极限状态设计法，结构构件的可靠度采用可靠指标度量，极限状态设计表达式采用荷载标准值、材料性能标准值、几何参数标准值以及各种分项系数等表达。
对应原DL/T5154-2002条文：3.0.2 基本一致
5.1.2 结构的极限状态是指结构或构件在规定的各种荷载组合作用下或各种变形或裂缝的限值条件下，满足线路安全运行的临界状态。极限状态分为承载能力极限状态和正常使用极限状态。
1 承载能力极限状态：结构或构件达到最大承载力或不适合继续承载的变形。其计算表达式为：
?o(?G?SGK+ψ??Qi?SQiK)≤R (5.1.2-1) 式中：
?o——杆塔结构重要性系数，重要线路不应小于1.1，临时线路取0.9，其他线路取1.0； ?G——永久荷载分项系数，对结构受力有利时不大于1.0，不利时取1.2； ?Qi——第i项可变荷载的分项系数，取1.4； SGK ——永久荷载标准值的效应； SQiK ——第i项可变荷载标准值的效应；
ψ——可变荷载组合系数，应按表5.1.2-1的规定确定； R——结构构件的抗力设计值。
表5.1.2-1 计算各类杆塔用的可变荷载组合系数 正常运行情况 1.0 断线情况 0.90 安装情况 0.90 不均匀冰荷载情况 0.90 验算情况 0.75 提高了110kV线路断线情况可变荷载组合系数：0.75改为0.9
2 正常使用极限状态：结构或构件的变形或裂缝等达到正常使用或耐久性能的规定限值。其计算表达式为：
SGK+ψ?SQiK? C (5.1.2－2)
式中：
C——结构或构件的裂缝宽度或变形的规定限制值，mm。 3 结构或构件承载力的抗震验算，应按以下公式计算：
?G·SGE+?Eh·SEhk+?EV·SEVK+?EQ·SEQK+?wE·Swk?R/?RE (5.1.2－3)
式中：
?G—— 永久荷载分项系数，对结构受力有利时取1.0，不利时取1.2，验算结构抗倾或
抗滑移时取0.9。
?Eh，?EV——水平、竖向地震作用分项系数，应按表5.1.2-2的规定确定；
表5.1.2-2 地震作用分项系数
地震作用的情况 仅计算水平地震作用 仅计算竖向地震作用 同时计算水平与 竖向地震作用 水平地震作用为主时 竖向地震作用为主时 ?Eh 1.3 0 1.3 0.5 ?EV 0 1.3 0.5 1.3 SG?——永久荷载代表值的效应； SEhk ——水平地震作用标准值的效应； SEvk ——竖向地震作用标准值的效应；
?EQ ——导、地线张力可变荷载的分项综合系数，取0.5； SEQK ——导、地线张力可变荷载代表值的效应； SWK——风荷载标准值的效应；
?we——地震基本组合中的风荷载组合系数，可取0.3； ?RE——承载力抗震调整系数，应按表5.1.2-3的规定确定。
表5.1.2-3 承载力抗震调整系数
材 料 跨越塔 钢材 除跨越塔外的其它杆塔 焊缝和螺栓 跨越塔 钢管混凝土杆塔 钢筋混凝土 钢筋混凝土杆 各类受剪构件 0.80 0.85 结构构件 承载力抗震调整系数 0.85 0.80 1.00 0.90 0.80 对应原DL/T5154-2002条文：7.1.1
除“110kV线路断线情况可变荷载组合系数”外，基本一致
5.1.3 结构或构件的强度、稳定和连接强度，应按承载力极限状态的要求，采用荷载的设计值和材料强度的设计值进行计算；结构或构件的变形或裂缝，应按正常使用极限状态的要求，采用荷载的标准值和正常使用规定限值进行计算。
对应原DL/T5154-2002条文：7.1.2 一致
5.1.4 不带拉线的悬垂型杆塔，在纵向荷载情况下计算时，可以考虑顺线路方向的地线支持力作用。但最大支持力不得大于地线线夹的允许握着力，并考虑有一定的裕度。
对应原DL/T5154-2002条文：7.1.4
区别：原DL/T5154-2002条文只是针对“直线杆”，现针对“悬垂型杆塔”。目前最大支持力的计算需解决理论依据。
5.1.5 一般拉线杆塔，拉线受力按简化方法计算时，须乘以1.05增大系数。
对应原DL/T5154-2002条文：7.1.5 一致
5.1.6 杆塔拉线初应力一般控制在120 N/mm～140N/mm。拉杆预拉力可取拉杆最大使用拉力的20?～30?。
2
2
对应原DL/T5154-2002条文：7.1.6
一致
5.1.7 杆塔辅助材在其支撑点所提供的支撑力一般不低于所支撑主材内力的2?、斜材内力的5?，当受力材之间的夹角＜25°时，支撑该受力材的辅助材的承载力应适当提高或通过试验确定。
对应原DL/T5154-2002条文：7.1.7 黄色部分为新增
5.1.8 中重冰区各类杆塔在覆冰工况下，均应计入构件覆冰对杆塔构件的影响。
新增，应用时参考条文说明
5.1.9 重覆冰线路不宜采用下列型式的杆塔：
1 导线非对称排列的杆塔； 2 塔身断面非正方形铁塔。
新增
5.1.10 杆塔结构应根据重覆冰线路的特点进行设计：
1 拉线杆塔的根部结构宜为铰接支承； 2 不应采用转动横担或变形横担；
3 110kV线路30°以上转角杆塔和220kV及以上线路耐张型杆塔宜采用自立式杆塔； 4 钢筋混凝土杆应有便于冰期登杆的设施；
新增
5.1.11 塔架为一空间桁架结构，应采用三维计算模型程序进行内力分析。当用人工进行杆塔内力分析时，可按附录B简化计算。绘制杆塔结构加工图时必须与内力计算图保持一致。
对应原DL/T5154-2002条文：7.1.8
区别：取消了双杆受力分配，更正了手工计算序号2的受力简图。
5.1.12 计算长短腿杆塔时，应对所选定的各种长短腿配置方式，按工程设计的全部荷载组合情况进行计算。
对应原DL/T5154-2002条文：7.1.9 基本一致
5.2 杆塔结构基本规定
5.2.1 长期荷载效应组合(无冰、风速5m/s及年平均气温)作用下，杆塔的计算挠度(不包括基础倾斜和拉线点位移)，应符合表5.2.1的规定：
表5.2.1 杆塔的计算挠度(不包括基础倾斜和拉线点位移)
项 目 悬垂直线无拉线单根钢筋混凝土杆 悬垂直线拉线杆塔的杆（塔）顶 悬垂直线拉线杆塔，拉线点以下杆（塔）身 悬垂直线自立式杆塔 悬垂转角自立式杆塔 耐张转角及终端自立式杆塔 杆塔的计算挠度限值 5h/1000 4h/1000 2h1/1000 3h/1000 5h/1000 7h/1000 注：1 h为杆塔最长接腿基础顶面起至计算点处高度，h1为杆塔拉线点至地面的高度；
2 根据杆塔的特点，设计应提出施工预偏的要求。
对应原DL/T5154-2002条文：7.2.1
区别：规定了悬垂转角自立式杆塔的计算挠度
5.2.2 在考虑荷载效应的标准组合作用下，普通和部分预应力混凝土构件正截面的裂缝控制等级为三级，计算裂缝的允许宽度分别为0.2mm及0.1mm。预应力混凝土构件正截面的裂缝控制等级为二级，一般不要求出现裂缝。
对应原DL/T5154-2002条文：7.2.2
区别：计算正常使用状态时的荷载组合不同。
5.2.3 钢结构构件允许最大长细比应符合表5.2.3的规定：
表5.2.3 钢结构构件允许最大长细比
项 目 受压主材 受压材 辅助材 受拉材（预应力的拉杆可不受长细比限制） 钢结构构件允许最大长细比 150 200 250 400 对应原DL/T5154-2002条文：7.2.3
区别：受压材由220调整为200。注意以上长细比需考虑修正系数，塔腿斜材计算长度乘1.2增大系数。
5.2.4 拉线杆塔主柱允许最大长细比应符合表5.2.4的规定：
表5.2.4 拉线杆塔主柱允许最大长细比
项 目 普通混凝土直线杆 预应力混凝土直线杆 拉线杆塔主柱允许最大长细比 180 200