2、第一次搭设到位后应由项目经理或施工员（工长）组织工地技术员、安全员和搭设班（组）按规定进行验收，把验收合格牌挂置于验收层，方可投入使用。
3、分段搭设的脚手架随施工进度，每升高一次均要进行一次整体性验收，验收合格后方可投入使用。 四、脚手架设计
(1)落地式脚手架承载计算 1计算依据
1)钢管截面特征(钢号Q235 b类)规格Φ48×3.5mm，惯性矩I=12.19×104mm4，q0=3.84kg/m，抵抗矩w=5.08×103mm3，截面积A=489mm2，回转半径i=15.8mm，抗弯、抗压容许应力[σ]=205N/mm2
2)脚手架特性参数
立杆纵距La=1.5m，横距hw=1.05m，大横杆步距h=1.8m，施工荷载q=3KN/m2，脚手板重量q1=0.25kg/m2，连墙杆的纵距Lw=7.5m，横距hW=3.6m，同时作业层数n1=2，内立杆距结构外皮宽度b1=0.3m，作业层面铺脚手板宽度b2=1.05+0.3=1.355m。
(2)卸料平台设计
1 从经济、实用的角度考虑，卸料平台设计为落地式双立杆架体。平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为2吨。防护栏采用Φ48×3.5钢管，分别在高200mm、1050mm处设道栏杆，用直角扣件扣紧在卸料平台立杆，并用竹笆脚手板作防护栏板，用1.2mm的镀锌铁丝将四个角固在栏杆上。在距平台高1.8m处加设一圈纵横向钢管加强楼层卸料平台架体整体的稳定性。具体尺寸见
施工图。
3计算采用附表 相关计算参数表7-14
扣件式钢管脚手架的gk1值表5-7
作业层面材料自重计算基数gk2值表5—10 整体拉结的防护材料自重计算基数gk3值表5-11 作业层施工荷载计算基数qk值表5-12 脚手架风荷载体型系数μs表5-6
扣件式钢管脚手架立杆的计算长度系数μ表5—16 钢管手架Γ’m的取值或计算式表5-5 Q235钢轴心受压构件的稳定系数Φ表5-18 (3)验算项目和步骤
本脚手架属施工荷载由横向水平杆传给立杆情况，传递线路如下：脚手板→大横杆→小横杆、立杆→地基，因此对基础、连墙杆、立杆、纵横向水平杆等进行验算。(计算时按1.05×1.5×1.8格架计算)
1)纵横向水平杆承载验算 纵向水平杆
荷载 q=O.775×(1.2×0.25+1.4×3)=3.49kN/m 抗弯 Mmax=0.125×3.49×1.52=0.98KN·m δ=0.98×10/5080=193N/mm
5 qL 5 3.49×(1.5×10)挠度 fmax= · = × 54=9.16(mm)
384 EI 384 2.06×10×12.19×10
L 1500 < = =10mm 150 150
4
34
62
横向水平杆(小横杆)
荷载P=-3.49×1.5/4=1.31KN/m
Mmax=
N 2
PL= ×1.31×1.05=0.34KN·m 8 8
δ=0.34×106/5080=68N/mm2≤f=205N/mm2符合要求
5n-4 3(5×2-4)×1.31×10×1050 f= PL= 54=1.14m
384nEI 384×2×2.06×10×12.19×10
L 1050
<[f] = =2.63mm
400 400
L 1350 [v] = =3.38mm> v=2.35mm符合要求
400 400
2
2
3
3
2)立杆、连墙件和扣件、顶板和基础验算 I、上部单立杆部分(架高30m～60m) 恒载标准值 NGK=H0×(gk1～gk3)+n1Lagk2
NGK=30×(0.1081+0.0768)+2×1.50×0.3891=6.7KN
活荷载标准值 NQK=n1×La×qk=2×1.5×1.65=4.95KN 轴向力设计值 N=1.2NGK+0.85×1.4NQK=1.2(NGK+NQK) N=1.2×6.7+0.85×1.4×4.95=13.9KN 风荷载标准值 Wk=0.7×μZ×μS×Wb
Wk=O.7×1.79×1.3×0.35=0.57kN/m2
风载产生弯矩设计值 MW=0.12×WK×La×h2
=0.12×0.57×1.5×1.82=0.33KN·m
稳定计算 0.9×(N/ΦA+MW/w)≤f/γ’m
0.9×13.9×103/(0.24×489)+0.33×106/5080=164.7≤f/1.1705 164.7<175.1符合要求
风荷载产生轴向力设计值 New=1.4×WK×AW
New=1.4×0.57×3.6×8.1=23.27kN 脚手架平面外变形产生的轴向力 N0=5kN
连墙件轴向力设计值 N1=New+No=23.27+5=28.27kN 连墙件的计算长度 L0=1.05+0.75=1.8m 长细比 λ=L0/i=1800/15.8=114 轴心变压构件稳定系数 Φ=0.489 稳定验算 N1/ΦA≤f/γ’m
28.27×103/(0.489×2×489)=59≤205/1.5607=146n/mm2 符合要求
Ⅱ、下部双立杆部分(架高0～30m) 恒载标准值 NGK=H0×(gk1～gk3)+n1Lagk2
NGK=60×(0.1081+0.0768)+2×1.50×0.3891=12.3KN
活荷载标准值 NQK=n1×La×qk=2×1.5×1.65=4.95KN 轴向力设计值 N=1.2NGK+0.85×1.4NQK=1.2(NGK+NQK) N=1.2×12.3+0.85×1.4×4.95=22.05KN 风荷载标准值 Wk=0.7×μZ×μS×Wb
Wk=O.7×1.79×1.3×0.35=0.57kN/m2
风载产生弯矩设计值 MW=0.12×WK×La×h2
=0.12×0.57×1.5×1.82=0.33KN·m
稳定计算 0.9×(N/ΦA+MW/w)≤f/γ’m
0.9×22.05×103/[(0.24×2×489)]+0.33×106/5080=205/(0.9×
1.1705)=194.6N
符合要求
风荷载产生轴向力设计值 New=1.4×WK×AW
New=1.4×0.57×3.6×8.1=23.27kN 脚手架平面外变形产生的轴向力 N0=5kN
连墙件轴向力设计值 N1=New+No=23.27+5=28.27kN 连墙件的计算长度 L0=1.05+0.75=1.8m 长细比 λ=L0/i=1800/15.8=114 轴心变压构件稳定系数 Φ=0.489 稳定验算 N1/ΦA≤f/γ’m
28.27×103/(0.489×2×489)=59≤205/1.5607=146n/mm2 符合要求
风荷载产生轴向力设计值 New=1.4×WK×AW
New=1.4×0.57×3.6×8.1=23.57kN
脚手架轴外变形产生的轴向力 No=5kN.
连墙件轴向力设计值 N1=New+No=23.27+5=28.27kN 连墙件的计算长度 Lo=1.05+0.75=1.8m 长细比 λ=Lo/i=1800/15.8=114 轴心变压构件稳定系数 Φ=0.489 稳定验算 N1/ΦA≤f/γ’m
28.27×10/(0.489×2×489)=59≤205/1.5607=146N/mm符合要求
扣件抗滑度验算 N1≤RC[按直角扣件计 Rc=8.OKN/个]
3
2