本科毕业论文 圆锥破碎机的设计
电动机计算功率 25.2 56 108 136 153 220 268 从表中数据对比可知，电动机实际功率与计算功率值相近。所以初步计算电动机功率时可以采用。 3.7.1 分矿口与接矿漏斗
矿石从晃动的分矿盘落下时，不允许矿石直接落下给矿口中，而使其落到接矿漏斗上。分矿盘的高度，从它的顶面到动锥球面中心中心的距离一般为400～650mm。
对于中碎机，分矿盘与定锥形成的空间不应影响矿石进入给矿口，更不能产生大块矿石楔在此空间的现象。
接矿漏斗的锥角应按下述要求确定：应使落到接矿漏斗斜面上的矿石，能沿斜面顺利的滑到动锥上部的衬板上，其下滑的速度足够使其越过张开的给矿口，然后调转方向缓慢地滑向给矿口。 3.7.2 给矿口与排矿口宽度
圆锥破碎机给矿口的宽度B，用动锥接近定锥时两锥体的上端距离表示。排矿口的宽度b，用动锥靠近定锥时两锥体下端的距离表示。B和b选择与给矿和排矿粒度有关，一般情况下，B=（1.2～1.5）Dmax。给矿粒度Dmax根据选矿流程决定。排矿口宽度b取决于所要求的产品粒度。对于每一种破碎机，b值都有一定范围，以供破碎各种硬度矿石的需要。
PYB900标准弹簧圆锥破碎机的最大给矿度初选115mm，即最大给矿口宽度B初选 128～173mm。
对于不同硬度的矿石，其排矿的过大颗粒系数K=dmax/b(dmax是产品的最大颗粒度，b是排矿口宽度)不同。对于中碎机来说，破碎硬矿石时K=2.8～3.0、中硬矿石K=2～2.2、软矿石K=1.6。因此设计与使用中碎机时，决定排矿口宽度，就必须考虑产品中过大颗粒对细碎机给矿粒度的影响，这主要是中碎机一般不设检查筛分。由于细碎机一般都有检查筛分装置，它的排矿口宽度平常就应该等于所要求的产品粒度，而不必考虑产品的过大颗粒影响。 3.7.3 啮角?
圆锥破碎机的啮角和平行带示意图如图3.1 ： 图3.1 圆锥破碎机的啮角和平行带 圆锥破碎机的啮角需满足下列要求：
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???2?(?1??)?2? （3.1） 式中?1、?2—破碎机与固定锥的锥面倾斜角。
?—破碎锥轴线与机器中心线的夹角一般为?=2°。
? —矿石与衬板间的摩擦角。
设计时，通常取?=21°~23°。中碎用圆锥破碎机取?1=40°~45°；在不断增加结构尺寸的情况下，尽量增大?1，这样可以提高机器的生产率。本设计中采用
?=42° ?=56° ?=21°
123.7.4 偏心距和动锥摆动行程
偏心距也叫偏心半径，并用e表示。偏心距的大小，从球面中心O点（固定点）到各个不同水平面都不同，一般所谓偏心距指排矿口平面内的动锥轴线距离，动锥转一周，整个摆动距离为2e。
偏心距的大小，以满足动锥在给矿口的行程能足够压碎矿石为原则。国产中碎机偏心距大小不一。细碎机给矿块比中碎机小许多，若适当减小偏心距，也能满足压碎矿石的要求。这样，产品中小于排矿口尺寸的物料含量会增加。所以生产和制造单位可将偏心套锥孔的偏心量制成可调节的，这样可根据矿石物理性质和矿块尺
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寸的不同来调整合适的偏心距。
偏心度?的大小是由偏心距和球面中心点到偏心距平面的距离决定的。本设计的PYB900弹簧圆锥破碎机的?=2°。
破碎锥的摆动行程s（排矿口平面内的破碎锥轴线的摆动行程）由图3.2所示的
几何关系计算的：
s=2r=2Htan?
式中r——破碎锥轴线在排矿口平面内的偏向距； H——破碎锥下边缘到球面中心O点的高度。 PYB900摆动行程为39mm，由此得出：
破碎锥下部A点的行程为：
sA?2Ltan? 式中L——破碎锥母线长度。
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3.2破碎机摆动行程 （3.2） 3.3） （本科毕业论文 圆锥破碎机的设计
而圆锥破碎机的e=0.5sAsin?1 （3.4） 根据经验式求偏心距，
e=0.5Dtan?tan?1 （3.5） 式中D—动锥底部直径，其他符号同前。 ?、?1同前。所以：
e=0.5Dtan?tan?1 =0.5?900?tan2°?tan42°=15.1mm （3.6） 由此可以计算出：
3.7.5 破碎腔的平行碎矿区
破碎腔的平行区也叫平行带。为了保证破碎产品达到一定的细读和均匀度，圆锥破碎机在破碎腔下部必须设有一段平行区。若平行区过长，与同规格破碎机在相同条件下比较，生产能力减小，而且随衬板磨损，平行区越来越长，易使破碎机产生堵塞，增加能耗。由于平行区越长，磨损越不均匀，使产品粒度更加不均匀。
从受力情况来说，平行区减短使破碎力下移，能改善主轴受力情况。但平行带过短，会导致产品中合格品含量下降。
平行带产度l，可以根据动锥摆动次数以及底锥角和摆动行程等计算。其原则是：对中碎机，保证矿石在平行区里被压碎1~2次；对于细碎机，保证矿石在平行区里被压碎2~3次。
平行带长度也可以根据动锥底部直径计算。
l=（0.08~0.085）D （3.7） 式中D为破碎锥的底部直径。
l=（0.08~0.085）? 900=72~76.5mm 取l为75mm。
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3.8带传动的设计
3.8.1设计功率Pd
Pd?KA?P?1.2?4?4.8kw
KA－工况系数，查B1表8－1－22 ，取KA＝1.2 P－传递的功率 3.8.2 选定带型
根据pd和n1查B1图8－1－2选取普通V带A型，n1－小带轮转速，为1440r/min 3.8.3 传动比
n11440?818018r/mini0?n1.76i2 1.76 ＝＝
3.8.4 小带轮基准直径
dd1（mm）
由B1表8－1－12和表8－1－14选定
dd1＝100mm>
ddmin＝75r/min
3.8.5 大带轮基准直径
dd2（mm）
dd2?i?dd1?1.76?100?176cmdd2=180mm
由B3表8－7得
3.8.6 带速验算
v??ddn11
60?1000???100?144060?1000?7.54m/s?vmax?25?30m/s
3.8.7 初定轴间距
a0（mm）
a0?2(dd1?dd2)?280mm 34