主龙骨挠度位移计算结果云图
u=10.155mm
u=10.155 mm ≤L/250=3265/250=13.06 mm。
主龙骨挠度设计满足要求。
3、次龙骨Φ50×2圆钢管校核 根据ANSYS的计算结果显示:
次龙骨挠度位移计算结果云图
u=9.419mm
u=11.812 mm ≤L/250=17870/250=71.48 mm。
次龙骨挠度设计满足要求。
4、拉杆Φ50×2 圆钢管校核 根据ANSYS的计算结果显示:
拉杆挠度位移计算结果云图
u=0.05mm
u=0.05 mm ≤L/250=2702/250=10.808 mm。
拉杆挠度设计满足要求。
第四章、钢结构连接处焊缝计算
根据钢结构设计规范,此钢结构连接处的焊缝为直角焊缝,焊条为E43型,手工焊。根据《钢结构设计规范》GB50017-2003规定, 焊脚尺寸现取hf1 =8 mm, hf2 =6 mm。下图为钢结构连接图和焊缝有效截面图。
根据ANSYS计算可知:V=8911.2 N M=0.17e8 N.mm(详见后面的ANSYS计算结果输出) 全部焊缝有效截面对中和轴的惯性矩为: Iw=2×4.2×168/12 + 2×100×5.6×8.8+4×47×5.6×86.8=11337923.07 mm翼缘焊缝的最大应力:
2
4
3
2
?f1?MIw×h2?105.6×
11337923.0722
0.17?108=158.34 N/mm＜?f×ff=1.22×160=195 N/mm
2
w腹板焊缝中由于弯矩M引起的最大应力:
?f2??f1×h2h=158.34×84/105.6=125.95 N/mm
2
由于剪力V在腹板焊缝中产生的平均剪应力:
?f?V?(he2w2l)=8911.2/(2×0.7×6×168)=6.31 N/mm
2
则腹板焊缝的强度(A点为设计控制点)为
?f =(w?f2?f )??22f =(125.951.22 )?6.31=103.43 N/mm2＜ffw=160 N/mm2
22ff:角焊缝强度设计值(现取160 N/mm2)
?f:正面角焊缝的强度增大系数(现取1.22) h:上下翼缘有效截面最外纤维之间的距离 h2:腹板焊缝的实际长度
hf:角焊缝的焊角尺寸
he:焊缝有效厚度 lw:焊缝的计算长度 he2lw2:腹板焊缝的有效截面积
Iw:全部焊缝有效截面积对中和轴的惯性矩
经上面计算,钢结构连接处的焊缝满足《钢结构设计规范》GB50017-2003要求.
第五章、ANSYS计算结果输出
一、雨篷计算结果
1、雨篷钢结构ANSYS挠度计算结果:
PRINT U NODAL SOLUTION PER NODE
***** POST1 NODAL DEGREE OF FREEDOM LISTING *****
LOAD STEP= 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0
THE FOLLOWING DEGREE OF FREEDOM RESULTS ARE IN GLOBAL COORDINATES
NODE UX UY UZ USUM 1 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 2 -0.98144E-01 0.68133 -4.2068 4.2627