西圩村拆迁安置房二期项目1-4#、10#、11#、14#、15#楼施工升降机施工方案
一、工程概况
本工程为绿城房地产集团南京有限公司建设的西圩村拆迁安置房二期项目，总建筑面积为223473.09㎡，其中地上面积为197181.68㎡，地下面积为26547.26㎡。由7栋28层、8栋18层、2栋4-5层商铺、5栋一层配电房，2栋一层开关站及一座地下车库，共24栋单体组成，标准层高2.8m。
本方案针对18层的建筑（1#-4#、10#、11#、14#、15#楼），建筑总高度52m。由于单体较多，为满足现场施工的垂直运输的需要，根据现场施工升降机平面布置，18层建筑共计8幢，除4#、10#、11#三幢各安装一台施工升降机外，其余各幢各安装两台施工升降机，型号为SC200/200.0。
二、人货升降机的技术参数
SC200/200.0施工升降机的技术参数和各部组成详见苏州固顺工程机械有限公司提供的《SC/SCD型施工升降机使用说明书》，其主要枝术参数如下：
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号：SC200/200.0； 吊笼形式：双吊笼； 架设总高度：53.958m； 标准节长度：1.508m； 导轨架截面长：0.65m； 导轨架截面宽：0.65m； 标准节重：150kg； 对重重量：0kg； 单个吊笼重: 1500kg； 吊笼载重：2000kg； 外笼重：1480kg； 其他配件总重量：200kg； 2.地基参数
地基土承载力设计值：60kPa； 地基承载力折减系数：0.4； 3.基础参数
基础混凝土强度等级：C30； 承台底部长向钢筋：?16@200； 承台底部短向钢筋：?16@200；
基础长度l：6 m； 基础宽度b：3.8 m； 基础高度h：0.32 m；
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三、SC200/200.0人货升降机的定位及基础的验算
1、人货升降机的定位
以14#楼为例，施工升降机根据建筑物的形状和施工现场的布置情况进行定位，施工升降机中线设置在24～27轴/K轴、40～43轴/K轴以北3米处，基础以下素土夯实，素土以上采用级配砂石回填，再在砂石垫层上浇筑320mm厚的基础，具体位置详见附图。《SC/SCD型施工升降机使用说明书》中说明施工升降机地基承载力为0.15MPa以上，根据地质勘察报告，施工升降机基础受力于○2-2层土上，○2-2层土承载力为60KPa。根据计算本层土地耐力及提升高度等技术参数均能满足该工程的施工要求。 2、施工电梯基础验算：
1）导轨架重（共需36节标准节，标准节重150kg）：150kg×36=5400kg，
施工升降机自重标准值：Pk=(1500.00×2+1480.00+0.00×2+2000.00×2+5400.00+200.00)×10/1000=140.80kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 基础承载力设计值：P=2.1×140.80=295.68kN 2）地基承载力验算
承台自重标准值：Gk=25×6.00×3.80×0.32=182.40kN 承台自重设计值： G＝182.40×1.2＝218.88kN
作用在地基上的竖向力设计值：F＝295.68+218.88=514.56kN 基础下地基承载力为：p= 60.00×6.00×3.80×0.40＝547.20kN > F=514.56kN
该基础符合施工升降机的要求。
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3）基础承台验算 ①承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=6×3.8=22.8m2≥(Pk+Gk)/fc=(140.8+182.4)/(14.3×103)=0.023m2。
承台底面积满足要求。 ②承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：
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F1 ≤ 0.7βhpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al
式中 Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=295.68/22.8=12.968kN/m2；
βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；
h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=320-35=285mm； Al --冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.355=8.949m2；
am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0.65+2×0.285=1.22m am=(at+ab)/2=(0.65+1.22)/2=0.935m Fl＝Pj×Al=12.968×8.949=116.054kN
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×935×285/1000=266.741kN116.054kN。
承台抗冲切满足要求。 ③承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：
M1 = (a12/12)[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l] M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)
式中 M1,M2 --任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设
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≥
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计值；
a1 --任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.675m； l,b --基础底面的长和宽；
pmax,pmin --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，
pmax=pmin=(295.68+218.88)/22.8=22.568kN/m2；
p --相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=22.568kN/m2；
G --考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35×182.4=246.24kN；
M1=2.6752/12×[(2×6+0.65)×(22.568+22.568-2×246.24/22.8)+(22.568-22.568)×6]=177.544kN·m;
M2=(6-0.65)2/48×(2×3.8+0.65)×(22.568+22.568-2×246.24/22.8)=115.789kN·m; ④承台底部配筋计算
αs = M/(α1fcbh02) ξ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-ξ/2 As = M/(γsh0fy)
式中 α1 --当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；
1-1截面：
αs=|M|/(α1fcbh02)=177.54×106/(1.00×14.30×3.80×103×285.002)=0.040；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.040)0.5=0.041； γs=1-ξ/2=1-0.041/2=0.979；
As=|M|/(γsfyh0)=177.54×106/(0.979×360.00×285.00)=1766.72m
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