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五、原因分析
本QC小组为了弄清影响2#机1#高加内漏故障率高的因素，我们从人、机、料、法、环五方面进行分析，找出可能影响2#机1#高加内漏故障率高的因素，具体见图5－1。
料 经验不足 高温高压汽水腐蚀 人 环 操作培训少 技术水平低 环境温度高 内漏频启停时温升温降大，超过规程规定 管板变形 机组调峰频繁 检修质量和检修工艺差 繁 高加汽侧水位太低 法 机 图5－1 影响2#机1#高加内漏故障率高的因果分析图
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六、要因确认
根据因果图，小组成员将末端原因逐一进行验证，验证结果见表6-1
表6-1未端原因验证表
序末端原因 号 方法 验证要因验证 验证时间 地点 主因 验证 是否 验证人 1 高温高压汽水腐蚀 查阅通过查阅资料，高加所用材料完全满足工艺介质的2014.4.10 二站 否 资料室 柏杰 资料 要求。 调查2 经验不足 分析 操作人员大部分于06年参加工作，具有7年操作经验，不存在经验不足 2014.4.3 生产 否 装置 罗启良 调查3 技术水平低 分析 调查4 操作培训少 分析 调查5 环境温度高 分析 启停时温升6 温降大，超过规程规定 高加汽侧水位太低 分析 调查分析 调查班长主操均是高级工，且有几名班长技师，技术水平不存在问题 2014.4.3 生产 否 装置 生产 2014.4. 5 否 装置 生产 梁智祥 郑志向 动力二站及时制定相关操作指引，安排专业技术讲座，对员工进行操作培训。 环境温度高对高加系统的影响可以忽略。 2014.4.6 装置 否 覃启裕 高加启停速度快，特别是停运，往往非正常停运，速度太快，温升、温降率超过规定。 汽侧无水或水位太低运行，会造成系统漏入空气，使含氧量升高，同时又会使汽侧汽水冲击产生振动，使管子焊口开焊造成高加泄漏。 2014.4.22 2014.4.22 生产 是 装置 生产 是 装置 柏 杰 柏 杰 7 机组调峰频8 繁 调查机组调峰时负荷降低，需频繁退出高加 分析 2014.4.15 生产 是 装置 古玉韶 9 管板变形 查阅管板厚度400mm，满足需要，不存在变形。 资料 2014.4.15 二站资否 料室 柏 杰 10 检修质量和检修工艺差 调查分析 每次泄漏均在上次泄漏补焊后的附近，得出可能是检修时热应力处理不好导致管板与钢管胀口处拉裂。 2014.4.15 生产 是 装置 柏 杰 减少高加故障率 第7页 共16页
通过以上分析、验证后，确定2#机1#高加泄漏频繁的主要原因是检修质量和检修工艺差，启停时温升温降大，超过规程规定，高加汽侧水位太低，机组调峰频繁。
七、制定对策
根据以上几个原因，经过向厂家咨询，同时参考相关电厂的高加检修方案及规程，我们制定了专门的治理方案，主要包括以下对策，见表7－1。
表7-1 对策表
序要因 号 参照相关电厂高加检修减少高加检修后返检修质量和1 检修工艺差 善的高加检附近反复出现泄漏 修方案并严格执行 严格控制启启停时温升停时温升率2 温降大，超与温降率，过规程规定 减少热应力 认真监盘，3 高加汽侧水位太低 高加汽侧保持一定检查汽液两水位运行。 相阀 合理安排调4 机组调峰频繁 减少因低负荷导致峰时负荷分高加退出 配 负荷分配 配，调整好二站两台机组现 场 协调一站和二站负荷分装置机组调峰时 主 操 班 长 加强对工艺参数的检查。 现 场 主 操 装置运行过程中 班 长 柏 杰 拉裂焊口 /min以内 减少因热应力变化以内，温升率控制在5℃现 场 主 操 温降率控制在1.7℃/min装置每次高加启停时 班 长 柏 杰 方案制定完工以及在同一地方制定检修方案严格执行。 现 场 班 长 装置2#机组小修 动 保 柏 杰 对策 目标 措施 地点 完成时间 负责人
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八、对策实施
针对检修质量和检修工艺差的对策，我们做好了跟踪落实工作，具体如下： 实施措施：制定检修方案严格执行
高加检修方案：对泄漏的钢管进行处理，方法及要求如下：
1、用与损坏的管子标称外径相同直径的风钻，将该管子的两个管口钻深60mm。2、用直槽扩孔铰刀清除残留的管壁。3、铲除或磨削除去先前的焊接金属，使之与管板齐平。4、清除和抛光管孔后，用千分卡尺精确测定管子两端管孔的确切内径。 5、用与管子相同的材料制作封堵用的焊接堵头。堵头依据长50mm，锥度1:500加工。锥形堵头的大头最少比管孔大0.025mm，但不得大于0.05mm，以免邻接的管板收到过大的应力。用在堵头的大头钻上一个深19mm，留下壁厚3.2mm的孔眼。这个孔眼是用以减少焊接时产生的应力。（如图1-1）
图1-1 焊接堵漏示意图
D-0.0353.23.219D+3.250锥度1:500D3.2D-0.135D-6.731D-0.12119100 减少高加故障率 第9页 共16页
6、清理管孔和堵头，清除所有氧化层、水分、潮气、油脂和油污，最后用纯丙酮洗净。不得使用氯化剂，如四氯化碳、三氯乙烯等溶剂。7、将堵头打进管孔内。制作打入塞子的工具（如图1-1），打入时，至少应打进管板平面里面3.2mm，但不超过4.8mm。堵头的打入也可以不深于管板的表面，但在管板表面以上的高度不应大于2mm。8、焊接工作必须在管板平面以下的管口上进行，不要因焊接而损伤其邻近的焊缝。要避免电弧伤及邻近的管子端部及管子与管板间的密封焊缝。9、用直径为2.5mm或3mm的低氢焊条将堵头密封焊接到管板上，电源用交流电或反极性直流电。10、将堵头和管孔带的顶部进行焊接，使用起弧板起弧和停弧，并注意及时除去焊渣。11、焊接后，着色检查堵管焊缝，不允许有线状显示。
2014年5月，在2#机小修时，对以上方案要求动保逐一严格完成，并现场逐条严格检查。
针对系统启停时温升温降大，超过规程规定的对策，我们做好了跟踪落实
工作，具体如下：
实施措施：温降率控制在1.7℃/min以内，温升率控制在5℃/min以内
投运高加时严格执行规程和操作票规定，高加水侧打通后，先稍微开启高加汽侧电动阀约10%开度，待温度缓慢上升后逐渐开大阀门控制温升率在规定范围，同时高加在无特别情况时尽量不要退出运行，即便退出时也尽量缓慢退出以及及时退出水侧运行。
针对高加汽侧水位太低的对策，我们做好了跟踪落实工作，具体如下： 实施措施：认真监盘，检查汽液两相阀调节阀
从运行的角度讲，我们要认真监盘、精心调整，当压力变化时注意水位的变化。同时由于高加汽侧疏水阀门线性不好，导致水位经常波动，不能适应负荷速