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J[25] J[25] I[32] I[32] J[33] J[33] I[37] I[37] J[38] J[38] I[39] I[39] J[40] J[40] I[40] I[40] J[41] J[41] I[47] I[47] J[48] J[48] I[55] I[55] J[56] J[56] I[56] I[56] J[57] J[57] I[61] I[61] J[62] J[62] I[62] I[62] J[63] J[63] I[70] 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 14# 1# 14# 9# 桥面铺装 9# 桥面铺装 14# 桥面铺装 14# 桥面铺装 桥面铺装 桥面铺装 桥面铺装 桥面铺装 桥面铺装 桥面铺装 桥面铺装 桥面铺装 9# 14# 9# 14# 1# 14# 1# 14# 1# 14# 0# 14# 0# 14# 1# 14# 1# 14# 1# 中跨合龙 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK 12282.4404 0.0414 8884.4814 -183.9538 10472.4007 0.0223 8051.0424 -60.7323 8198.5787 -252.3109 5984.4589 4917.395 5997.5571 4875.7164 5997.5571 4875.7164 5985.6446 4910.8634 10472.4994 0.0223 8884.4817 -183.9538 12517.7401 0.0411 11734.5722 -90.1193 11626.2163 -1.6135 11097.0252 -42.572 10893.0543 -42.5941 11410.0271 -1.6986 11517.1432 -90.1638 12282.7904 0.0414 9215.6328 毕业设计报告
18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144
25 25 33 33 33 33 38 38 38 38 40 40 40 40 41 41 41 41 48 48 48 48 56 56 56 56 57 57 57 57 62 62 62 62 63 63 63 63 71 共 55 页 第 36 页
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I[70] J[71] J[71] I[75] I[75] J[76] J[76] I[76] I[76] J[77] J[77] 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 9# 边跨合龙 9# 中跨合龙 14# 中跨合龙 14# 中跨合龙 中跨合龙 中跨合龙 中跨合龙 OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK -183.9248 8869.97 0.0223 9115.6814 -62.5176 9079.5688 -252.6114 5921.8316 1860.2222 5962.6678 1741.1488 毕业设计报告
-1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 18144 -1484 71 71 71 76 76 76 76 77 77 77 77 第六章 次内力验算
6.1徐变次内力的计算
静定结构由混凝土的徐变不会产生徐变次内力。
对于超静定结构，由于冗力的存在，混凝土徐变受到多余约束的制约，从而引起徐变次内力，徐变次内力的存在使结构的内力重分布，重分布后的内力可按规范方法进行计算。
实际上，徐变次内力是由于体系转换（即从静定结构到超静定结构）而产生的，因此在施工时应尽量避免反复的体系转换次数。
6.2 预加力引起的二次力矩
预加力所引起的二次力矩仅考虑超静定钢束。静定结构该项为零，超定结构该项不为零。
6.3 温度次内力的计算
温度次内力的计算公式按下式计算： 1、温差应力
Nt0=A1tαEh o
Mt=- Nt0.e
o'
Mt=Mt+ Mt
0
式中 Nt—桥面板重心处由温差引起的纵向力；
A1—桥面板截面面积；
t—温度差；
α—混凝土线膨胀系数，按《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60—2004
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的规定采用；
Eh— 混凝土弹性模量；
e=桥面板重心至换算截面重心轴的距离，重心轴以上取正值，以下取负值； o
Mt—Nt0对全截面产生的初弯矩； '
Mt—Nt0对全截面产生的二次弯矩；
Mt—Nt0对全截面产生的总弯矩；
由于箱形截面计算过于复杂，计算时我们可以先把它换算成工字形截面，只要保证面积相等，惯性矩相等即可。
（a）系统温度升温弯矩图
（b）系统温度降温弯矩
（c）梁截面温度变化弯矩
图6.1 温度次内力图
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第七章 桥梁内力组合
7.1内力组合的原则
公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行作用效应组合，取其最不利效应组合进行设计：
1 只有在结构上可能同时出现的作用，才进行其效应组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用效应进行组合。
2 当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。 3 施工阶段作用效应的组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工人员和施工机具设备均应作为临时荷载加以考虑。
4 多个偶然作用不同时参与组合。
7.2 承载能力极限状态下的效应组合
公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合：基本组合和偶然组合。
基本组合是永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：
?0Sud??0(??GiSGik??Q1SQ1k??c??QjSQjk)
i?1mj?2mn或 ?0Sud??0(?SGid?SQ1d??c?SQjd)
i?1j?2n式中 Sud—承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；
?0—结构重要性系数，按《通规》JTG D60-2004表1.0.9规定的结构设计安全
等级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9；
?Gi—第i个永久作用效应的分项系数，应按《通规》JTG D60-2004表4.1.6的
规定采用；
SGik、SGid—第i个永久作用效应的标准值和设计值；
?Q1—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取?Q1=1.4。当某
个可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也与汽车荷载取同值；
SQ1k、SQ1d—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值；
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?Qj—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载外
的其他第j个可变作用效应的分项系数，取?Qj=1.4，但风荷载的分项系数取?Qj=1.1；
SQjk、SQjd—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外
的其他第j个可变作用效应的标准值和设计值；
?c—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他
可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取?c=0.80；当除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外尚有两种其他可变作用参与组合时，其组合系数取?c=0.70；尚有三种可变作用参与组合时，其组合系数取?c=0.60；尚有四种及多于四种的可变作用参与组合时，取?c=0.50。
7.3 正常使用极限状态下的效应组合
公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：
（1） 作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用频率值效应相组合，其效应组合表达式为：
Ssd??SGik???1jSQjk
i?1j?1mn式中 Ssd—作用短期效应组合设计值；
?1j—第j个可变作用效应的频率值系数，汽车荷载（不计冲击力）?1=0.7，
人群荷载?1=1.0，风荷载?1=0.75，温度梯度作用?1=0.8，其他作用
?1=1.0；
?1jSQjk—第j个可变作用效应的频率值。
（2）作用长期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：
Sld??SGik???2jSQjk
i?1j?1mn
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