正负零算起。 用SATWE进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一独立刚性块分析，但风荷载按整体投影面计算，因此一定要进行多塔楼定义， 否则风荷载会出现错误。
3、X向结构基本周期（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的周期乘以这件系数后回代。 宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）； “结构基本周期”用于风荷载脉动增大系数，见荷载规范7.4.2-2
规则框架T=(0.08-0.10)N；框剪结构、框筒结构T=（0.06~0.08)N；剪力墙、筒中筒结构T=(0.05~0.06)N，N为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。
3-1、Y向结构基本周期（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的周期乘以这件系数后回代。 4．体型系数：
a）圆形和椭圆形平面，Us=0.8
b）正多边形及三角形平面，Us=0.8+1.2/(n的平方根)，其中n为正多边形边数 c）矩形、鼓形、十字形平面Us=1.3 d）下列建筑的风荷载体形系数Us=1.4
i：V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面；ii：L形和槽形平面；iii：高宽比H/Bmax大于4、长宽比L/Bmax不大于1.5的矩形、鼓形平面。 多塔结构风荷载相关调整：
下图若按单塔结构计算，在计算X方向的风荷载时，旗迎风面积为X向迎风面宽度与层高的乘积，计算得到的本层X向风荷载均分到两个塔的所有节点上，与实际情况相比，各节点的风荷载值少算一半，同理Y向计算的节点风荷载将偏
大
，
分
缝
结
构
也
要
定
义
为
多
塔
。
多塔风荷载的遮挡定义
对于距离很近的两个塔，要进行遮挡面定义，同时填写“设缝多塔背风面体形系数”来完成风荷载的调整。 每个塔还可以同事有几个遮挡面。由于遮挡面造成的风荷载扣减值通过“设缝多塔背风面体型系数”参数来指定，比如缝隙很小的矩形单塔该值可取软件默认值0.5，设计人员可按工程实际情况调整输入，填0表示没有遮挡作用。由于有的工程缝两边塔楼高度、宽度不尽相同，在进行遮挡定义时需正确圈选遮挡部分的节点网格，并输入遮挡面相应的楼层起止层号。
多塔风荷载的遮挡意义
群楼效应与多塔结构风荷载计算
《何在规范》7.2.3条规定：当多个建筑物特备是群集的建筑物相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数μs乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定；必要时宜通过风洞实验得出。
根据国内学者的研究，当相邻建筑物的间距小于3.5倍的迎风面宽度且两栋建筑物中心连线与风向成45o时，群楼效应比较明显，起相互干扰增大系数一般为1.25~1.5，最大可达到1.8.多塔结构中各单塔的平面布置往往间距比较近，需要考虑此群体效应，设计人员可根据塔楼平、立面布置情况，建筑物重要性，风洞试验成果等因素综合确定该放大系数，计算时可将多塔结构的体型系数分段，大底盘以上塔楼部分的体形系数μs用修正后的体形系数μsm替换。
5、风荷载作用下结构的阻尼比（%）：混凝土结构及砌体结构0.05，有填充墙钢结构0.02，无填充墙钢结构0.01。
6、承载力设计时风荷载效应放大系数：程序缺省值为1.0，对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。
7、用于舒适度验算的风压（KN/m2）：缺省与风荷载计算的基本风压取值相同。一般可取100年一遇的风压。
8、用于舒适度验算的结构阻尼比（%）：按照高规要求，验算风振舒适度时结构阻尼比宜取0.01~0.02，程序缺省取0.02。
9、顺风向风振：对于基本自振周期T1 大于0.25s 的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构，以及对于高度大于30m 且高宽比大于1.5 的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。 10、横风向风振：目前暂不起作用。 11、扭转风振：一般考虑。
12、水平风体型系数：一般为缺省值。
13、设缝多塔背风面体型系数：一般为缺省值。 14、特殊风体型系数：为灰色，无法修改。
三：地震信息
1、结构规则信息：该参数在程序内不起作用。
由于抗震设防烈度为6度时，某些房屋可不进行地震作用计算，但仍应采取抗震构造措施，因此，若在第一页参数中选择了不计算地震作用，本页中地震烈度、框架抗震等级和剪力墙抗震等级仍应按实际情况填写，其他参数可不必考虑。 1）．结构规则性信息： 平面不规则的类型
扭转不规则：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。
凹凸不规则：结构平面凹进的一侧尺寸,大于相应投影方向总尺寸的30%。
楼板局部不连续：楼板的尺寸和平面刚度急剧变化，例如，不效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%，或开洞面积大于该层楼面面积的30%，或较大的楼层错层。
竖向不规则的类型
2）.侧向刚度不规则：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%，或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%；除顶层外，局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%。
竖向抗侧力构件不连续：竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑）的内力由水平转换构件（梁、桁架等）向下传递。
楼层承载力突变：抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%。 2、设防地震分组：详见《抗规》附录A。 3、设防烈度：详见《抗规》附录A。
4、场地类别：依据地质报告输入，或按规范填写，见《抗规》4.1.6。 5、砼框架抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。 6、剪力墙抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。 7、钢框架抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。
8、抗震构造措施的抗震等级：一般为不改变，学校提高一级。当抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不一致时，在配筋文件中会输出此项信息。故此系数按规范选取
9、中震（或大震）设计：一般为不考虑。
这是针对结构抗震性能设计提供的选项。结构性能设计在具体提出性能设计要点时，才能对其进行有针对性的分析和验算，不同的工程，其性能设计要点可能各不相同，因此，用户可能需要综合多次计算的结果，自行判断才能得到性能设计的最终结果。一般情况来讲，我国的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。中震（大震）弹性设计和中震（大震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，首先需要明确是所有构件还是重要构件（如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进行中震（大震）弹性设计或中震（大震）不屈服设计。中震（大震）弹性设计实现，
首先，要将“地震影响系数最大值”αmax，改为中震（大震）地震影响系数最大值αmax， 其次，选择“中震不屈服”即可。中震（大震）弹性设计严于中震（大震）不屈服设计。
由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大，应进行包络设计。此处风荷载不参与组合。此参数按需要选取。
10、按主震型确定地震内力符号：根据《抗规》5.2.3条计算的地震效应没有符号，SATWE
原有的符号确定规则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号，现增加本参数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的情况，可勾选。
11、考虑偶然偏心：计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，选择后程序将增加计算4个地震工况，即每层的质心沿垂直于地震作用方向便宜5%的地震作用。计算位移比时看此工况下的值，计算位移（角）时可不考虑此工况下的情况。一般情况下高层都选取。
12、考虑双向地震作用：位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。
一般情况下都选取，规范中提到的“质量与刚度分布明显不均匀不对称的结构”应考虑，主要看结构刚度和质量的分布情况以及结构扭转效应的大小。 一般而言，多层和高层可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断：若该值超过1.2，则可认为扭转明显，需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，反之可不用选，对高层结构当需要选择考虑双向地震作用时，也要选择考虑偶然偏心的影响，两者取不利，结果不叠加。
但在用SATWE 在进行底框计算时，不应选择地震参数中的偶然偏心和双向地震，否则计算会出错
质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2时，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。
偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心
位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。 位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用
例：一31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为12.35%； 规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大； 对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增