式中
BOD5一投加的碳源相当于BOD5量，mg/L; △N—硝态氮的脱除量，mg/L; Q一设计污水流量，m3 /d。 2)化学除磷
(1)当出水总磷不能达到排放标准要求时，宜采用化学除磷作为辅助手段；
(2)最佳药剂种类、投加量和投加点宜通过试验或参照类似工程确定。化学药剂储存罐容量应为理论加药量的4~7d投加量，加药系统应不少于2套，应采用计量泵投加。
(3)化学除磷时应考虑产生的污泥量，污泥增量可参照下表设计。
絮凝剂 投加位置 污泥增量
40%~75% 铝盐或铁盐作絮凝剂 前置投加
20%~35% 铝盐或铁盐作絮凝剂 后置投加
15%~50% 铝盐或铁盐作絮凝剂 同步投加
化学除磷污泥增量
(4)接触铝盐和铁盐等腐蚀性物质的设备和管道应采取防腐措施。 4. 硝化液回流系统
(1)污泥回流设施应采用不易产生复氧的离心泵、混流泵、潜水泵等设；
(2)回流设施宜分别按生物处理工艺系统中的最大污泥回流比和最大混合液回流比计算确定；
(3)回流设备不应少于2 台，并设备用，回流设备宜有洞节流量的措施。 5. 剩余污泥量
1) 按下式计算污泥泥龄。
式中
△X—剩余污泥量，kgSS/d; V一生物反应池的容积，m3；
X一生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度，gMLSS/L; θe一污泥泥龄，d。
2 ) 按污泥产率系数、衰减系数及不可生物降解和惰性悬浮物计算剩余污泥量。
式中：
△X一剩余污泥量，kgSS/d ; V一生物反应池的容积，m3 ;
Y 一污泥产率系数，20℃时取0. 4~0. 8kgMLVSS/kgBOD5 ; Q一设计平均日污水量，m3/ d ;
S。一生物反应池进水五日生化需氧量，kg/m3; Se—生物反应池出水BOD5 , kg/m3； Kd—衰减系数，d-1
Xv一生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度，gMLVSS/L; f—SS的污泥转换率，宜根据试验资料确定，无试验资料时可取
0.5~0.7gMLVSS/gSS;
SS。一生物反应池进水悬浮物浓度，kg/m3; SSe一生物反应池出水悬浮物浓度，kg/m3；
3)剩余污泥量设置计量装置可采用湿污泥计量和干污泥计量两种方式。 （三）A2/O工艺的影响因素
1. 污水中可生物降解有机物的影响
厌氧段：如果污水中可生物降解有机物很少，则聚磷菌无法正常进行磷的释放，导致好氧段也不能大量地吸收污水中的磷，从而影响除磷的效果。试验证明：进水中溶解性磷与溶解性 BOD5之比应小于0. 06才会有较好的除磷效果。
缺氧段：C/N 较高时，NOx -N反销化速率大，则HRT=0.5~1.0h; C/N较低时，Nox-N反硝化速率小，则HRT=2.0~3. 0h。
对于低 BOD5浓度的城市污水，C/N 比较低，脱氮率不高。一般来说，污水中COD/ TKN >8 , N的总去除率可达80%。 2.污泥龄(θe)的影响
污泥龄θe受硝化和除磷两个方面的影响：一方面硝化反应要求污泥龄θe比普通活性污 泥工艺时间长；另一方面由于除磷的要求，使污泥龄不能过长，A2/O工艺中的θe一般为15~20d。 3. DO的影响
好氧段DO过高，DO会随污泥回流和混合液回流带至厌氧段与缺氧段，造成厌氧段的厌氧不完全而影响聚磷菌释放磷。而缺氧段DO升高则影响NOx -N的反硝化。相反，好氧段DO下降，则氨氮的硝化速度下降，即氧化速度下降。因此在好氧段DO以2mg/L左右为好，缺氧段DO≤0.5mg/L, 厌氧段DO <0.5mg/L。 4. 有机物负荷率 ( Ns ) 的影响
好氧段：Ns≤0.18kgBOD5/(kgMLVSS?d), 否则异氧菌会大大超过硝化菌，使硝化反应受到抑制；
厌氧段：Ns ＞0.1kgBOD5/( kggMLVSS?d), 否则除磷效果会下降。 5. TKN/MLSS负荷率的影响
过高浓度的氨氮对硝化菌会产生抑制作用，影响其硝化，一般控制TKN/MLSS＜0.05kgTKN/ ( kgMLSS?d)。更多污水处理技术文章参考易净水网www.ep360.cn 6.污泥回流比(R)与混合液回流比(RN)的影响
R为25%~100%为宜。R太高，污泥将DO和NOx -N带入厌氧段太多，影响其厌氧状态，使释磷不利；如果R太低，可能维持不了反应池内污泥正常浓度2500~3500mg/L, 影响生化 反应速率。缺氧段的脱氮效果与混合液回流比RN有较大的影响,一般采用RN≥200%。