江岸经济开发区标准厂房三期5#楼外脚手架施工方案
N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.106+ 0.85×1.4×2.85= 14.319kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.106+1.4×2.85=14.917kN； 6、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考): 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。
经过计算得到
a1=arctg[1.000/(0.950+0.350)]=37.569度 a2=arctg[1.000/0.350]=70.710度 第1次卸荷处立杆轴向力为：
P1=P2=1.5×14.319×10.8/24 =9.665kN； kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)： T1=P1/sina1=9.665/0.610=15.852kN T2=P2/sina2=9.665/0.944=10.240kN G1=P1/tana1=9.665/0.769=12.565kN G2=P2/tana2=9.665/2.857=3.383kN
其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =15.852kN。 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： [Fg]=aFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取1； K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取 15.852kN，α=1，K=7，得到：
选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×15.852×7.000/1.000)0.5=14.9 mm。
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吊环强度计算公式为：σ=N / A ≤ [f]
其中：[f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
N -- 吊环上承受的荷载等于[Fg]；
A -- 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2； 选择吊环的最小直径要为：d =(2×[Fg]/[f]/π)1/2 =(2×15.852×103/50/3.142)1/2=14.2 mm。
第1次卸荷钢丝绳最小直径为 14.9 mm，必须拉紧至 15.852kN，吊环直径为 16.0 mm。 根据各次卸荷高度得：
第2次卸荷钢丝绳最小直径为 6.1 mm，必须拉紧至 2.686kN，吊环直径为 6.0 mm。 7、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz〃μs〃ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.32kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.216； 经计算得到，风荷载标准值为:
Wk=0.7 ×0.32×0.74×0.216=0.036kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.036×1.5×1.82/10=0.021kN〃m； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=14.319×11.37/24 =6.784kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=14.917×11.37/24 =7.067kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；
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计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m； 长细比: L0/i=196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2； 考虑风荷载时
σ=6783.598/(0.188×424)+20706.978/4490=89.713N/mm2； 立杆稳定性计算 σ=89.713N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=7067.137/(0.188×424)=88.658N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=88.658N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
8、连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.216，ω0＝0.32，
Wk=0.7μz〃μs〃ω0=0.7 ×0.92×0.216×0.32=0.045kN/m； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.4×Wk×Aw=1.01kN；
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连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.01kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=φ〃A〃[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i=350/15.9的结果查表得到 φ=0.941，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.941×4.24×10-4×205×103=81.792kN； Nl=6.01 < Nf=81.792,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl=6.01小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图 9、混凝土板强度验算
单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=9.106+2.85=11.956kN； 混凝土板活荷载设计值(kN/m)：
QB=1.4×[2×NL/(La×Lb)×(Lb×La)/(0.7×La×Lo)+Qk]=1.4×[2×11.956/(1.5×0.95)×(0.95×1.5)/(0.7×1.5×4.2)+0]=7.591kN/m2；
混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=5.4kN/m2；
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因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值： Fi=GB+QB=5.4+7.591=12.991kN/m2；按3等跨均布荷载作用：
Mmax+=18.333kN〃m，Mmax-=-22.916kN〃m；
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为： Mu=α1γsfyAsh0
Mu=α1fcbχ(h0-χ/2)+fy'As'(h0-αs')； Mu=fyAs(h0-αs')(当χ<2αs'时，采用此公式)； 式中Mu ---板正截面极限承载弯矩；
α1 ---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0； αs' ---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc ---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy' ---受压区钢筋抗拉强度标准值； As'---受压区钢筋总面积；
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