3.1.2 到目前为止，碳纤维片材在混凝土结构受弯构件的受弯加固、受剪加固和柱的抗震加固中研究和应用最多，相应计算理论也较为成熟，故本规程暂列出这三种加固方法的有关设计计算方法和构造规定。受弯加固是指为提高受弯构件正截面承载力而进行的加固；受剪加固是指为提高受弯构件斜截面承载力而进行的加固；抗震加固是指为提高构件的抗震性能而进行的加固。在受弯加固时，应使碳纤维片材的纤维方向与受拉区的拉应力方向一致；在受剪加固时，应使碳纤维片材的纤维方向与混凝土中主拉应力方向一致，但为了施工方便，建议采用纤维方向与构件纵轴垂直的方法进行加固；抗震加固时，应使碳纤维布封闭缠绕在柱上，可以较好地提高抗震性能。除此以外，碳纤维片材也可沿构件轴向粘贴用于受拉构件的加固、沿环向粘贴用于轴心受压构件的加固。在受弯加固时，也可采用对碳纤维片材施加预应力的方法以提高加固效果。碳纤维片材也可用于剪力墙，以及壳体、筒仓，烟囱等特种结构的加固.这些加固方法虽有研究表明是有效的，但相应计算理论和方法的研究尚不充分，应用也较少，故目前暂未列入本规程.实际应用中，当有可靠依据时，可采用这种加固方法。
3.1.3 本规程以房屋建筑和一般构筑物的钢筋混凝土的加固为主，主要按《建筑结构设计统一标准》以概率理论为基础的极限状态设计法确定有关加固计算方法，使其与结构设计规范协调。
试验研究表明，碳纤维片材加固混凝土结构构件，有多种破坏形态，除了与普通混凝土构件相同的以外，还有一些特殊的破坏形态，如碳纤维片材的剥离破坏等。构件达到破坏极限状态时，碳纤维片材的极限抗拉强度往往不能得到完全发挥，此时应以达到破坏极限状态时碳纤维片材所达到的应变值来确定其贡献。同时，由于碳纤维片材在最终拉断时表现为显著的脆性，因此即使对在构件破坏时碳纤维片材可达到其极限抗拉强度的情况，也应选择小于其极限拉应变的允许拉应变作为设计极限状态的标准，以保证有足够的可靠度。
3.1.5 一般情况下，对结构（构件）的加固是局部的.加固后结构体系可能有所改变，因此加固设计中应进行验算，保证不发生脆性的破坏，例如在受弯加固后避免剪切破坏先于受弯破坏发生等。
3.1.6 研究证明，当加固前构件计算所受的初始弯距小于其受弯承载力的20%时，初始弯距的作用不大，即可以忽略二次受力的影响。
3.1.7 考虑到实际工程中某些结构的混凝土强度可能低于现行国家规范的最低强度等级要求，但如果结构混凝土强度过低，与碳纤维片材的粘结强度较低，易产生脆性显著的剥离破坏，碳纤维片材也不能充分发
挥作用，因此被加固结构的混凝土强度不宜过低.面对于封闭粘贴磺纤维片材约束混凝土，当封闭碳纤维片材搭接构造满足本规程的规定时，封闭粘贴碳纤维片材约束混凝土的抗压强度可以得到提高，故被加固结构的混凝土强度等级最低可放宽至C10。
3.2 一般构遣要求
3.2.1 碳纤维片材沿其纤维方向弯折时会导致应力集中和纤维丝折断，影响其强度发挥。根据试验研究结果，当转角处的曲率半径不小于20mm时，可减缓应力集中，碳纤维片材强度基本不受影响.对于弹性模量较高的碳纤维片材，要求碳纤维片材强度不受影响时，转角处的曲率半径应该更大，但其曲率半径的大小与碳纤维片材的弹性模量高低有关，因缺少试验资料，本规程不作明确规定，待有试验资料以后加以修订补充。
3.2.2 试验研究表明，当碳纤维布的纤维单位质量不超过450g／m2，碳纤维布沿受力方向的措接长度不小于l00mm时，破坏不会发生在搭接位置.当碳纤维布的单位面积碳纤维质量超过450g／m2时，尚应通过试验研究确定其搭接长度。碳纤维布的搭接位置相互错开是为了施工方便，有资料表明，在施工质量有保证时，碳纤维布的断裂或破坏一般不会发生在搭接处。
3.2.3 附加锚固措施可采用钢板或角钢等粘贴在碳纤维片材外，再用锚栓锚固于混凝土中，锚栓的数量及布置方式应根据锚固区受力大小确定。一般钢板压条厚度不宜小于 3mm，锚栓规格不宜小于M6。但设计时应考虑因采取附加锚固措施而造成的碳纤维片材损伤对加固效果的影响。
3.3 受弯加固
3.3.1 国内外的试验研究表明，在受弯构件受拉面粘贴碳纤维片材进行受弯加固时，截面应变分布仍符合平截面假定。为防止碳纤维片材最终产生脆性拉断破坏，采用允许拉应变εcf，一般取其设计极限拉应变的εcfu2／3，同时根据《混凝土结构设计规范》对构件塑性变形的控制条件，εcf也不应大于0.01。碳纤维片材从受载直至拉断，表现为线弹性行为。
3.3.2 粘贴碳纤维片材进行受弯加固时构件的破坏形态主要有以下几种：
（1） 受拉钢筋先达到屈服，然后受压区混凝土压坏，此时碳纤维片材未达到其允许拉应变εcf；
（2） 受拉钢筋先达到屈服，然后碳纤维片材超过其允许拉应变[εcf]，并达到极限拉应变而拉断，而此时受压区混凝土尚未压坏；
（3） 加固量过大，在受拉钢筋达到屈服前受压区混凝土压坏；
（4） 在达到正截面极限承载力前，碳纤维片材与混凝土产生剥离破坏。
受弯加固按前两种破坏形态进行设计计算.对于第3种破坏形态可通过控制加固量上限来避免。本规程第3.3.5条第1款规定的受压区高度：不宜大于0.8ζbh0，即可控制不产生第3种破坏形态。第4种破坏形态属于脆性破坏，且碳纤维片材中的应力很小，必须避免，一般通过构造或锚固措旌予以保证，本规程第3.3.1条第4款即为本条计算公式的前提条件，构造按本规程第3.3.8条和第3.3.9条的规定执行。
本条第1款为第1种破坏形态的受弯承载力计算公式。公式（3.3.2-1）是对受拉钢筋面积形心取力矩平衡方程得到的，公式（3.3，2-2）为力平衡公式，公式（3.3.2-3）是按平截面假定得到的。
本条第2款、第3款为第2种破坏形态的受弯承载力近似计算公式，此时受压区高度很小，第2款中偏于安全地对受压区边缘混凝土达到极限压应变和碳纤维片材达到允许拉应变的界限状态时的受压区合力作用点取矩，井取碳纤维片材的应变为允许拉应变，即得公式（3.3.2-4），第3款中对受压钢筋合力作用点取矩，并认为受压钢筋合力作用点与受压区混凝土合力作用点重合，即得公式（3.3.2-5）。
由于被加固混凝土结构的强度等级一般较低，故本规程中受弯承载力计算的有关公式中的等效矩形应力图形系数未考虑高强混凝土的影响。
3.3.4 根据钢筋混凝土受弯构件正常使用阶段受压区边缘混凝土和受拉钢筋的应变计算公式，按平截面假定确定加固前在初始弯矩作用下的混凝土拉应变εi。
根据计算分析和试验结果，当初始弯矩Mi小于末加固截面受弯承载力的20%时，二次受力对受弯极限承载力的影响很小，可以不考虑二次受力的影响。
3.3.5 限制受压区高度x不大于0.8ζbh0，是为了避免因加固量过大导致超筋性质的脆性破坏。 因为没有成熟的研究成果，本规程未给出加固后正常使用阶段的裂缝和变形验算方法。为了控制加固后构件的裂缝宽度和变形，以及考虑到对碳纤维片材加固应用的经验尚有不足之处，故对加固后受弯承载力的提高程度进行了限制，并对正常使用阶段的钢筋应力进行了控制。
3.3.6 在梁侧面受拉区粘贴碳纤维片材进行受弯加固时，仍可按照平截面假定来确定碳纤维片材应变分布，但碳纤维片材距受拉区边缘越远，应变越小，碳纤维片材越不能充分发挥作用，因此限制碳纤维片材在梁侧面受拉区粘贴高度，同时乘以折减系数考虑应变分布不均匀的影响来简化计算。
3.3.7 本条是考虑受弯加固可能引起构件受力状态的改变而发生破坏形态的转移，所以要求进行受弯加固时尚应验算构件的受剪承载力。
3.3.8 碳纤维片材与混凝土之间粘结强度的取值是根据国内试验研究结果和经验并参照国外有关设计指南规定给出的。已经考虑了施工现场与实验室的施工质量差别、粘结界面的拉应力和剪应力共同作用等因素的影响，但由于试验数据还不够多，碳纤维板与混凝土的粘结强度还低于碳纤维布与混凝土的粘结强度，因此规程中给出的粘结强度值是偏于保守的，且暂时没有考虑粘结强度与混凝土强度等级的关系，并建议设计中将碳纤维片材延伸至支座边缘。
3.3.9 构造规定系根据试验研究结果和工程经验给出的。
3.3.10 在对负弯距区进行加固时，靠近梁肋处粘贴的碳纤维片材可以较充分地发挥作用，而远高梁肋的碳纤维片材作用较小，故限制碳纤维片材的粘贴范围。
3.3.12由于碳纤维片材在柱端锚固困难，通常不采用碳纤维片材对柱端进行正截面承载力加固。本条所述是指对柱中部正截面承载力加固情况，当被加固位置的碳纤维片材有可靠锚固时，其加固后的承载力计算可按截面应变符合平截面假定，参照本规程第4.3.2条的方法进行。
3.4 受剪加固
3.4.1（1） 本章受剪计算公式均是按碳纤维片材纤维方向与构件轴向垂直的情况给出的。也可采用其它粘贴方向，但相应受剪计算公式应有可靠依据。
（2） U形粘贴和侧面粘贴易产生剥离破坏，影响碳纤维片材加固作用的发挥，故应优先采用封闭粘贴形式。当采用U形粘贴和侧面粘贴时，宜按本条第4款的要求设置水平压条，以增加粘贴面积，提高抗剥离承载力。试验表明，对于U形粘贴，当采取可靠的机械锚固措施时，与封闭粘贴具有同样效果。
3.4.2～4.4.3 碳纤维片材的受剪承载力是根据加固后构件达到量大受剪承载力时碳纤维片材的应变发挥程度确定的。其中公式（3.4.2-3）和公式4.3.3-3）是根据国内外试验结果分析，并参照美国ACI的有关设计指南后给出的，对于钢筋混凝土柱，受剪加固应采取封闭式粘贴，此时，φ取l，不能封闭粘贴时不宜采用碳纤维片材加固。
3.5 柱的抗震加固
3.5.1 公式（3.5.1-1）的总折算体积配箍率是根据我国试验结果分析给出的。
3.5.2 柱的抗震加固必须采用封闭式粘贴并有可靠连接，搭接长度比受弯加固、受剪加固时的搭接长度要大一些，以保证加固效果。 4 施工