Nbk1?448.53kN（↓） Vb1?30.84kN（←）
（3）柱传来的第②组内力： +Mmax=485.33kN·m（↘），N=968.48kN（↓），V=-48.16kN（←） 柱对基础底面产生的内力设计值为
Mb2?485.33?48.16?1.2?543.12kN?m（↘）
Nb2?968.48kN（↓） Vb1?-48.16kN（→）
第②组内力的标准值分别为
Mk,max?11.2?(19.99?11.03)?11.4?271.23?0.71.4?(3.29?50.93?179.34)?336.37kN?m（↘）
Nk?11.2?(304.92?124.05)?11.4?549.05?0.71.4?50.4?774.85kN（↓） Vk?11.2?2.67?11.4?39.65?0.71.4?(0.44-6.54?17.08)?-35.97kN（→）
柱对基础底面产生的内力标准值分别为
Mbk2?336.37?35.97?1.2?379.53kN?m（↘） Nbk1?774.85kN（↓） Vb1?-35.97kN（→）
2、初步确定基础尺寸
（1）基础高度和杯口尺寸：
已知柱插入杯口深度为900mm，故杯口深度为900+50=950mm。杯口顶部尺寸：宽为400+2×75=550mm，长为1000+2×75=1150mm；杯口底部尺寸：宽为400+2×50=500mm，长为1000+2×50=1100mm。按上述教材表12-5取杯壁厚度t=350mm，杯底厚度a1=250mm。
据此，初步确定基础高度为900+50+250=1200mm。 （2）确定基础底面尺寸：
基础埋深为d=0.9+1.2=2.1m，由内力组合表2-2知，控制截面Ⅲ-Ⅲ的最大轴向力标准值为Nk,max?(304.92?124.05)/1.2?549.05/1.4?0.7/1.4?50.4?774.85kN。
按轴心受压估算基础尺寸，
A?(Nwk?Nk,max)/(fa??md)?(491.11?774.85)/(300?20?2.1)?4.9m2
考虑到偏心等影响，取l?2.0m，b?3.4m。 基础底面面积为A?lb?2.0?3.4?6.8m， 基础底面弹性抵抗矩为W?212lb?3.85m2。 63、地基承载力验算
基础上方土的重力标准值为Gk?2.0?3.4?(2.1?1.2)?20?122.4kN （1）按第①组内力标准值验算：
轴向力Nwk?Nbk1?Gk?491.11?448.53?122.4?1062.04kN 弯矩Nwkew?Mbk1?336.41?296.55?632.96kN?m
偏心距e?632.96/1062.04?0.596m?b/6?3.4/6?0.567m，则基础底面有一部分出现拉应力。
此时，a?b/2?e?3.4/2?0.596?1.104m
pk,max?2(Nwk?Nbk1?Gk)/(3al)?2?1062.04/(3?1.104?2.0)?320.66kN/m2?1.2fa?1.2?300?360kN/m2满足要求。
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pk?(pk,max?pk,min)/2?(320.66?0)/2?160.33kN/m2?fa?300kN/m2，满
足要求。
（2）按第②组内力标准值验算：
轴向力Nwk?Nbk2?Gk?491.11?774.85?122.4?1388.36kN
弯矩Mbk2?Nwbew?379.53?336.41?43.12kN?m
偏心距e?43.12/1388.36?0.031m?b/6?3.4/6?0.567m，则有
pk,maxpk,min1388.3643.12215.37kN/m22，满足要求。 ????1.2f?360kN/ma6.83.85192.97kN/m2pk?(pk,max?pk,min)/2?(215.37?192.97)/2?204.17kN/m2?fa?300kN/m2，
满足要求。
4、基础受冲切承载力验算
只考虑杯口顶面由排架柱传到基础底面的内力设计值，显然这时第②组内力最不利。 Nb?968.48kN，Mb?543.12kN?m，
Nb2Mb2968.48543.12????283.49kN/m2 A6.83.85W冲切锥体的有效高度h0?800?40?760mm，冲切破坏锥体最不利一侧上边长at和
则ps,max?下边长ab分别为
at?400?2?(350?75)?1250mm，ab?2000mm 则am?(at?ab)/2?(1250?2000)/2?1625mm
冲切验算时取用的部分基底面积即为图2-11中打斜线部分面积，
Al?[3400/2?760?(1000/2?350?750)]?2000?3?104mm2?0.03m2 Fl?ps,maxAl?283.49?0.03?8.50kN
1200?800?hp?1??0.1?0.967
2000?800则0.7?hpftamh0?0.7?0.967?1.71?1625?760?1429.51kN?Fl?8.50kN，故此基
础高度满足受冲切承载力要求。
（此处有图2-11 基础受冲切承载力验算图）
5、基础底板配筋计算
按地基净反力设计值进行配筋计算。
（1）沿排架方向，即沿基础长边b方向的底板配筋计算： 由前面的计算可知，第①组内力最不利，再考虑由基础梁和围护墙等传来的内力设计值，则作用在基础底面的弯矩设计值和轴向力设计值为：
Mb?Mw?Mb1?403.69?446.12?849.81kN?m
Nb?Nw?Nb1?589.33?543.69?1133.02kN 偏心距e?Mb/Nb?849.81/1133.02?0.750m?b/6?3.4/6?0.567m，则基础
底面有一部分出现拉应力。
a?b/2?e?3.4/2?0.750?0.950m
ps,max?2Nb/(3al)?2?1133.02/(3?0.950?2.0)?397.55kN/m2
设应力为零的截面至ps,max的距离为x，则x?3a?3?0.950?2.85m，此截面在柱中心线右侧2.85?l/2?2.85?1.7?1.15m处。（见图2-12） （此处有图2-12 地基净反力设计值图）
柱边截面离柱中心线左侧为0.5m，变阶截面离柱中心线为0.925m，则柱边截面处的地基净反力为
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ps,1?(0.5?1.15)/2.85?397.55?230.16kN/m2
变阶截面处的地基净反力为
ps,2?(0.925?1.15)/2.85?397.55?289.44kN/m2
沿基础长边方向，柱边截面1-1处的弯矩为
M1??12a1??2l?a??(ps,max?ps,1)?(ps,max?ps,1)l?121?(3.4/2?1.0/2)2???2?2.0?0.5???397.55?230.16???397.55?230.16??2? 12?379.14kN?m变阶处截面2-2的弯矩为
M2??12a1??2l?a??(ps,max?ps,1)?(ps,max?ps,1)l?121?(3.4/2?1.0/2?0.35?0.075)2???2?2.0?1.25???397.55?289.44???397.55?289.44??2?12?191.34kN?m?M1?379.14kN?m 故应按M1配筋，采用HPB300级钢筋，fy?270N/mm，保护层厚度取为40mm，则
2h01?1200?40?1160mm，
M1379.14?106 As???1345mm2
0.9fyh010.9?270?1160采用16A12，As?1808mm2。
（2）垂直排架方向，即沿基础短边l方向的底板配筋计算： 按轴心受压考虑，由前面的计算可知，第②组内力最不利。 Mb?Mw?Mb2?403.69?543.12?946.81kN?m
Nb?Nw?Nb2?589.33?968.48?1557.81kN
则ps,m?N0A?1557.816.8?229.09kN/m 柱边截面3-3处的弯矩为
2M3??1ps,m(l?ac)2(2b?bt)241?229.09?(2.0?0.4)2?(2?3.4?1.0) 24?190.60kN?m变阶截面4-4处的弯矩为
M4?1?229.09?(2.0?2.0)2?(2?2?1.85)?0 24故应按M3配筋。
M3379.14?106As???683mm2，
0.9fy(h01?d)0.9?270?(1160?12)采用8A12，As?904mm2。 九、施工图的绘制（见结构施工图）
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