三堆白龙江悬索跨越工程 2011.08
铸钢端面承压最大面积A1=150x90x2=13500mm2，选用ZG270-500抗力=325xA1x0.58=5090kN； 销轴的最大受剪面积A2=πx150x150/4x2=35343 mm2，选用40Cr抗力=230xA2x0.58=4715kN； 预应力产生的预压应力=1000x3x16x139=6672kN>3111kN,安全系数=2.15； 故主缆锚固座及锚碇砼局部应力，满足规范要求。
根据5.4章可知，风缆锚固座最大拉力按设计索力：780kN设计。
铸钢整体受压最大面积A1=191x2x70=26740mm2，选用ZG270-500抗力=210xA1x0.58=3257kN； 铸钢端面承压最大面积A1=70 x84x2=11760mm2，选用ZG270-500抗力=325xA1x0.58=2216kN； 销轴的最大受剪面积A2=πx68x68/4x2=7263 mm2，选用40Cr抗力=230xA2x0.58=970kN； 锚固拉杆最大抗力=πx68x68/4x8x335=1534kN>950kN,安全系数=1.6； 故风缆锚固座及锚固拉杆砼抗力大于应力，满足规范要求。
(4) 主索鞍验算
根据5.4章可知，主索鞍最大拉力按索力：2800kN，竖向分力750kN。
索鞍板按45度角冲切，受拉面积A1=400x50=20000 mm2，Q345抗力=265xA1x0.58=3074kN；根据计算要求保证索鞍板销孔加劲板的焊接质量，采用坡口焊及角焊缝加强焊。
竖向受剪面积A2=790x50=39500 mm2，Q345抗力=155xA1x0.58=3551kN；
销轴最大受剪面积A3=πx150x150/4x2=35343 mm2，选用40Cr抗力=230xA2x0.58=4715kN； 故主索鞍的局部应力，满足规范要求。
8. 抗震验算（偶然工况）
8.1 概述
本桥动力计算采用midas/civil桥梁结构计算软件，计算模型如下：
9 三堆白龙江悬索跨越工程 2011.08
全桥共3284个单元，其中只受拉索单元424个，梁单元2860个。锚固处及塔底均约束位移自由度，桁架左端约束位移自由度，右端仅约束Y，Z向自由度。
8.2 动力特性
自振特性计算前400阶，计算结果如下：
模态 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 … 396 397 398 399 400 频率 (rad/sec) 1.537496 1.755501 1.897539 2.456162 2.582788 3.407824 3.414518 3.759731 4.021964 4.154831 … 121.546 122.3785 122.9861 123.6314 125.4078
频率 (cycle/sec) 0.2447 0.279397 0.302003 0.39091 0.411064 0.542372 0.543437 0.59838 0.640115 0.661262 … 19.344653 19.477137 19.573853 19.67655 19.95927 周期 (sec) 4.086636 3.579141 3.311228 2.558131 2.432714 1.843753 1.840138 1.67118 1.562218 1.51226 … 0.051694 0.051342 0.051089 0.050822 0.050102 振型参与质量表
模态号 1 2 3 4 5 6 TRAN-X 质量(%) 0 0 0 0 0 0.05 合计(%) 0 0 0 0 0 0.05 TRAN-Y 质量(%) 0.05 合计(%) 0.05 TRAN-Z 质量(%) 0 0 0 0 合计(%) 0 0 0 0 ROTN-X 质量(%) 0.02 7.6 0 合计(%) 0.02 7.63 ROTN-Y 质量(%) 0 0 合计(%) 0 0 ROTN-Z 质量(%) 合计(%) 27.55 27.55 0 0 0 0 27.55 27.55 27.55 27.55 42.37 42.42 0.01 42.42 24.05 66.47 0 7.63 27.26 27.26 0 0 27.26 27.26 8.38 16.01 0 0 16.01 66.47 13.47 13.47 0.01 66.48 38.45 51.92 16.01 0.01 27.27 0.67 28.23 10 三堆白龙江悬索跨越工程
7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 0 0 0.01 0.05 0 0 0 0 0 0 0 0.18 0.01 0.01 0.06 0.06 0.07 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.3 0.3 0.31
0 0 2011.08
27.27 7.99 36.22 27.27 0.01 36.23 0 0 36.23 36.23 0.02 66.51 3.15 55.07 0.01 16.03 1.8 68.31 0.1 55.17 0.07 16.09 0 0 0 0 0 0.01 68.32 13.89 69.06 0 0 0 0 68.32 0.22 69.27 68.32 0.05 69.32 68.32 0.07 69.39 68.32 0 0 0 0 0 69.39 16.09 0.06 27.33 16.09 6.82 34.15 16.09 0.14 34.29 0.06 36.29 16.09 0.34 34.63 0.01 16.09 0 0 0 0 0 0 0 0 34.63 34.63 0 0 36.3 36.3 36.3 2.57 70.89 2.44 73.33 0 0 0 73.33 73.33 69.39 1.49 17.58 69.39 2.89 20.47 69.39 69.39 0 0 0 20.47 20.47 20.47 20.5 34.63 0.01 36.32 34.63 0.01 36.32 34.63 34.64 34.64 34.64 0 0 0 0 36.32 36.32 36.32 36.32 73.33 4.63 74.02 0.07 73.41 0.32 74.34 0.03 0.05 73.46 0.33 74.67 0.02 20.52 … 396 397 398 399 400 … 0 0 0 0 0 … 95.27 95.27 95.27 95.27 95.28 … 0 0 0 0 0 … 97.87 97.87 97.87 97.87 97.87 … 0 0 0 0 0 … 81.04 81.04 81.04 81.04 81.04 … 0 0 0 0 0 … … … … 0 0 0 … 93.48 93.48 93.48 93.5 93.5 96.69 0.01 50.15 96.69 0.02 50.17 96.69 96.69 0 0 50.17 50.17 0.01 50.2 0 96.69 0.02 11 三堆白龙江悬索跨越工程 2011.08
8.3 前6阶振型如下图
8.4 反映谱分析
（1）谱曲线如下
多遇地震
12 三堆白龙江悬索跨越工程 2011.08
罕遇地震
（2）计算结论
仅考虑地震作用，其中，三个地震方向中，竖向地震效应组合系数取0.5。
（3）支点反力结果：
节点 1 65 119 183 237 238 239 240 269 270 273 274 1192 1193 1194 1195 1196 1197 荷载 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 多遇地震 FX (kN) 40.457 40.237 40.568 40.334 5.002 6.013 5.004 6.016 122.740 0.000 124.592 0.000 0.000 0.000 41.638 42.907 41.636 42.891 FY (kN) 0.568 0.762 0.568 0.762 8.715 8.560 8.704 8.554 3.075 1.407 7.346 3.283 0.000 0.000 10.608 11.190 10.511 10.927 FZ (kN) 21.895 24.235 21.954 24.291 91.854 95.781 91.672 95.674 15.500 15.488 15.403 15.258 13.470 13.796 8.379 8.666 8.420 8.609 位置 主缆锚固点 塔底 桁架支座 油管端 风缆锚固点 13