4、均布活荷载值：1.5KN/m2。 二、荷载分项系数
构件自重取1.2，其他各项取1.4。
第三节 模板计算
本工程高支模板系统均采用18厚木夹模板，取最大的梁来验算，其截面尺寸为550～1000mm×700mm（b×h）。侧模计算略，可采用加强斜顶撑进行加固处理。 支撑图详见：103.5标高支模支撑图、105.5标高支模支撑图。 一、底模荷载计算
恒载计算值：q1=1.2×25×0.55×0.7=11.55KN/m 活载计算值：q2=1.4×3.5×0.55＝2.7KN/m
因模板及支撑体系为临时结构，木模板体荷载系数可取0.9。
计算荷载组合简图(第二支座处最大负弯矩、第二支座处最大剪力)
计算荷载组合简图(第一跨中处最大挠度) 二、底模抗弯强度验算 五跨连续梁支座负弯距最大为：
Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=(0.105×11.55+0.121×2.7)×0.32=0.14KN.m 底模截面尺寸为18×550mm，Wn =（1/6）×550×182=29700m3
σm=0.9Mmax /Wn=0.9×140000/29700=4.24N/mm2<[fm]=15N/mm2 满足要求。 三、底模挠度验算
I=1/12bh3=1/12×0.55×0.0183=2.67×10-7m4 fmax=0.644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI
=0.34×(0.644×11.55+0.973×2.7)/(100×107×2.67×10-7) = 3.05×10-4m
挠度W=fmax/l=3.05×10-4/0.3=1/984<[W]=1/250 符合要求。 四、底模抗剪验算
Qmax= 0.606q1l+0.62q2l=(0.606×11.55+0.62×2.7)×0.3=2.6KN
τ=1.5Qmax/bh=1.5×2.6×103/(18×300)=0.72N/mm2＜fv=1.5N/mm2 符合要求。
第四节 木枋计算
梁取梯形梁550～1000×700，板厚120，上层木枋：80mm×80mm，下层木枋：100mm×100mm。
计算未考虑板下木立杆或者板下支顶的卸载作用，计算偏安全。 1、 上层木枋计算
恒载： 砼=25×[（0.55＋1.0）×0.7×0.5＋0.12×（0.3＋0.325）]×0.3=4.63KN 模板、木枋=0.5×0.55×0.3=0.08～0.1KN
活载和施工产生的荷载：（2＋1.5）×1.6×0.3＝1.68KN 荷载组合：P＝1.2×（4.63+0.1）＋1.4×1.68＝8.03KN 转为线荷载为q=8.03/0.3=26.8KN/m （1） 抗弯强度验算
Mmax=PbL（2-b/L）/8＝8.03×0.55×1.2×（2-0.55/1.2）/8＝1.02KN?m 木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝0.083/6＝8.53×104mm3
σm＝Mmax/Wn＝1.02×106/8.53×104＝11.96N/mm2 Qmax＝P/2＝4.02KN τ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4020/（80×80）＝0.94N/mm2 下层木枋所受的集中力荷载：F＝P/2＝4.02KN （1）抗弯强度验算 Mmax=Fa＝4.02×0.3＝1.206KN?m 木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝1003/6＝16.67×104mm3 σm＝Mmax/Wn＝1.206×106/16.67×104＝7.23N/mm2 Qmax＝F＝4.02KN τ ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4020/（100×100）＝0.603N/mm2 N/mm2 符合要求。 第五节 门架计算 （一）、荷载计算 1、梁板自重： 4.63÷0.3＝15.4KN 2、木枋、模板自重：0.5×（1.2＋0.7）×0.9=0.9KN 3、门架、调节架自重：0.224×3=0.67KN 4、交叉支撑自重：0.04×6=0.24KN 5、水平杆自重：0.0384×6×1.2=0.28KN 恒载小计：15.4+0.9+0.67+0.24+0.28=17.5KN 6、活荷载、均布荷载及振动荷载：（1.5＋2＋2）×（1.2＋0.7）×0.9=9.4KN 荷载组合：N＝1.2×17.5+1.4×9.4=34.16KN （二）立杆稳定承载力计算 已知一榀门架的承载力 Nd=40160N （详厂家产品资料） 由于N=34160N（上面已经计算出） N≤Nd ，即门架稳定承载力满足要求。 第六节 扣件式钢管脚手架计算 本工程高支模板系统均采用18厚木夹板模板，荷载取阁楼屋面梁板混凝土的投影荷载进行计算，板厚100，梁截面约350mm×350mm，计算含梁近似按板厚120mm的混凝土均布荷载。侧模计算略，可采用加强斜顶撑措施进行加固处理。 支撑图详见：中空高支模图。 一、底模荷载计算 恒载计算值：q1=1.2×25×（3.9×2＋1.0）×0.12÷4.7=1.2×5.6=6.72KN/m 活载计算值：q2=1.4×3.5＝4.9KN/m 因模板及支撑体系为临时结构，木模板体荷载系数可取0.9。 二、底模抗弯强度验算 五跨连续梁支座负弯距最大为： Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=(0.105×6.72+0.121×4.9)×0.332=0.14KN.m 底模截面尺寸为18×1000mm，Wn =（1/6）×1000×182=54000m3 σm=0.9Mmax /Wn=0.9×140000/54000=2.33N/mm2<[fm]=15N/mm2 满足要求。 三、底模挠度验算 I=1/12bh3=1/12×1×0.0183=1.47×10-7m4 fmax=0.644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI =0.334×(0.644×6.72+0.973×4.9)/(100×107×1.47×10-7) = 7.58×10-4m 挠度W=fmax/l=7.58×10-4/0.33=1/435<[W]=1/250 符合要求。 四、底模抗剪验算 Qmax= 0.606q1l+0.62q2l=(0.606×6.72+0.62×4.9)×0.33=2.35KN τ=1.5Qmax/bh=1.5×2.35×103/(18×1000)=0.2N/mm2＜fv=1.5N/mm2 符合要求。 五、木枋计算 上层木枋：80mm×80mm，下层木枋：100mm×100mm。 （1） 、上层木枋计算 1、荷载： 恒载： 砼=6.72×0.33=2.22KN