As=As’=[Ne-α1fcbh02ξ(1-0.5ξ)]/fy’(h0-as)
柱正截面设计计算表
部M N 位 (KNm) (KN) 大小偏心 e0=M/N ea ei= e0+ (mm) (mm) ea (mm) b h h0 fc fy ξ x 大柱417.8 422.9 500 500 465 14.3 360 0.127 偏59.1 987.9 20 1007.9 A 压 大柱415.2 372.7 500 500 465 14.3 360 0.112 偏52.1 1114.0 20 1134.0 B 压 ei/ l0 δ1 l0/h δ2 h0 (mm) ε 2aS'/h0 e(e') (mm) AS=AS' 面积As,min 实配钢筋 (mm2) mm2 225 225 225 225 2.17 1.0 5450 10.9 1.0 1.04 0.17 832.4 2274 500 1963 2.44 1.0 4500 9.0 1.0 1.02 0.17 945.9 2277 500 1963 3.2.2 柱抗剪承载力计算过程
影响框架柱受剪承载力的主要因素除混凝土强度外尚有：剪跨比，轴压比和配筋特征值（?svfy/fc）等。剪跨比越大，受剪承载力越低。轴压比小于0.4时,由于轴向压力有利于骨料咬合，可以提高受剪承载力；当轴压比过大时混凝土内部会产生微裂缝，受剪承载力反而下降。在一定范围以内，箍筋越多，受剪承载力越大。
《混凝土规范》规定，框架柱斜截面受剪承载力按下式计算： Asvy/s=(V-(1.75/(λ+1)×ft×b×h0+0.07×N))/(fyv×h0) 框架柱的箍筋加密区长度
取柱截面边尺寸，柱净高的1/6和500中的较大值， 二层柱：L=1/6Hn=1/6*2800=466mm,取L=500mm 底层柱上端：1/6*4200=700mm, 取L=700mm 底层柱下端：1/3*4200=1400mm, 取L=1400mm
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柱斜截面配筋计算表
柱 Hn (m) λ=Hn/(2h0) γREVC (KN) 0.2 fcbh0 (KN) 截面是否满足要求 1.05ftbh0 λ?1柱A 4.2 4.5 175.6 657.8 满足 106.5 1275.5 422.9 23.68 110.02 0.679 4Ф8@100 4Ф8@200 柱B 2.80 3 176.0 657.8 满足 86.3 1072.5 372.7 20.87 107.21 0.712 4Ф8@100 4Ф8@200 0.3fcbh (KN) N (KN) 0.056N 1.05ftbh0+0.056N λ?1ASV/s 加密区 实配箍筋 非加密区
该榀框架配筋详施工图。
四、楼板及楼梯计算
1．楼板计算 1.1楼板布置图
1.2荷载计算
活荷载标准值：q＝2.0 kN/m2 恒荷载标准值：
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二层楼板做法：
30厚1：2水泥砂浆找平层 0.03320=0.60 KN/m2 110厚钢筋砼板 0.11325=2.75 KN/m2 20厚混合砂浆纸筋石灰面 0.02318=0.36 KN/ m2
gk=3.71 KN/m2
1.3楼板设计
本设计选择二层楼板作为计算对象。 本设计按多跨连续双向板进行内力计算，此法规定支承梁不产生竖向位移且不受扭；同时还规定，双向板沿同一方向相邻跨度的比值lmin/lmax?0.75，以免误差过大。
跨中最大正弯矩，活荷载应该按棋盘布置。这种荷载分布情况可以分解满布荷载g+q/2及间隔布置±q/2两种情况，g为均布恒荷载，q是均布活荷载。对于前一种荷载情况，可以近似认为各区格板都固定支承在中间支承上；对于后一种荷载情况，可近似认为各区格板在中间支承处都是简支的。沿板周边则根据实际情况确定，边缘梁支座认为是简支。
支座最大负弯矩，可近似按满布活荷载时求得。这时认为各区格板都固定支座上，沿板边仍按实际支承情况确定。然后按照单块双向板计算出各支座的负弯矩。由相邻区格板求得的同一支座负弯矩不相等时，取绝对值较大值作为该支座最大负弯矩。
楼板B1计算书
一、基本资料： 1、房间编号： 1
2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/ 3、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
计算跨度 Lx = 4550 mm ；计算跨度 Ly = 2400 mm
板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335
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4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01449+0.05444/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2 = 1.22kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
Mxa =(0.01946+0.09232/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 0.46kN2M Mx= 1.22 + 0.46 = 1.68kN2M
Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%
My =(0.05444+0.01449/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2= 2.75kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.09232+0.01946/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 1.16kN2M My= 2.75 + 1.16 = 3.92kN2M
Asy= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%
Mx' =0.07855*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 4.72kN2M
Asx'= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%
My' =0.11576*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 6.96kN2M
Asy'= 344.52mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.327%
楼板B2计算书
一、基本资料： 1、房间编号： 2
2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/铰支/ 3、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
计算跨度 Lx = 4750 mm ；计算跨度 Ly = 2400 mm
板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335
4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01371+0.05583/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2 = 1.19kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
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Mxa =(0.01781+0.09566/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 0.45kN2M Mx= 1.19 + 0.45 = 1.64kN2M
Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%
My =(0.05583+0.01371/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.4^2= 2.81kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.09566+0.01781/5)*(1.4* 1.5)* 2.4^2 = 1.20kN2M My= 2.81 + 1.20 = 4.01kN2M
Asy= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%
Mx' =0.07859*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 4.73kN2M
Asx'= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%
My' =0.11745*(1.20* 5.2+1.40* 3.0)* 2.4^2 = 7.06kN2M
Asy'= 349.78mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.327%
楼板B3计算书
一、基本资料： 1、房间编号： 3
2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 3、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2
计算跨度 Lx = 4550 mm ；计算跨度 Ly = 2900 mm
板厚 H = 120 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335
4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.01132+0.03748/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.9^2 = 1.32kN2M 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
Mxa =(0.02641+0.07667/5)*(1.4* 1.5)* 2.9^2 = 0.74kN2M Mx= 1.32 + 0.74 = 2.06kN2M
Asx= 283.19mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2) ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.279%
My =(0.03748+0.01132/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.5)* 2.9^2= 2.79kN2M 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.07667+0.02641/5)*(1.4* 1.5)* 2.9^2 = 1.45kN2M
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