5fc时的混凝土压应变。
第附录C.2.2条混凝土单轴受拉的应力-应变曲线方程可按下列公式确定(图C.2.2): 当x≤1时
y=1.2x-0.2x (C.2.2-1) 当x>1时
y=x/[αt(x-1)+x] (C.2.2-2) x=ε/εt y=σ/ft
(C.2.2-4) (C.2.2-3)
式中
αt--单轴受拉应力-应变曲线下降段的参数值，按表C.2.2取用；
ft--混凝土的单轴抗拉强度(ftk、ft或ftm);
εt--与ft相应的混凝土峰值拉应变，按表C.2.2取用。 混凝土单轴受拉应
力-应变曲表C.2.2 线的参数值 ft(N/
1122334.......
εt(×689
1111
α0.0.1.1.2.3.5.
0123
mm) 10) 5 1 5 t 31 70 25 95 81 82 00
0 5 0 5 0 5 0 7 8 8 7 C.3 多轴强度
第附录C.3.1条二维、三维结构或处于多维应力状态的杆系结构的局部，由线弹性分析、非线性分析或试验方法求得应力分布和混凝土主应力值σi后，混凝土多轴强度验算应符合下列要求：
│σi│≤│fi│(i=1,2,3) (C.3.1)
式中 σi——混凝土主应力值：受拉为正，受压为负，且σ1≥σ2≥σ3；
fi——混凝土多轴强度：受拉为正，受压为负，且f1≥f2≥f3,宜按第C.3.2至C.3.4条的混凝土多轴强度相对值（fi/ ft或fi/ fc）计算。
第附录C.3.2条在二轴(压-压、拉-压、拉-拉)应力状态下，混凝土的二轴强度可按图C.3.2所示的包络图确定。 第附录C.3.3条在三轴受压(压-压-压)应力状态下，混凝土的抗压强度(f3)可根据应力比σ1/σ3按图C.3.3插值确定，其最高强度值不宜超过5fc。
第附录C.3.4条在三轴拉-压(拉-拉-压、拉-压-压)应力状态下，混凝土的多轴强度可不计σ2的影响，按二轴拉-压强度取值(图C.3.2)。
在三轴受拉(拉-拉-拉)应力状态下，混凝土的抗拉强度(f1)可取0.9ft。
C.4 破坏准则和本构模型
第附录C.4.1条混凝土在多轴应力状态下的破坏准则可采用下列一般方程表达： τoct/fc=a[（b-σoct/fc）/（c-σoct/fc)]
c=ct(cos3θ/2)+cc(sin3θ/2) (C.4.1-2) σoct=
(C.4.1-3)
(C.4.1-1)
（f1+f2+f3）/3 (C.4.1-4) (C.4.1-5) 式中
σoct--按混凝土多轴强度计算的八面体正应力； τoct--按混凝土多轴强度计算的八面体剪应力；
a、b、d、ct、cc--参数值，宜由试验标定；无试验依据时可按下列数值取用：a=6.9638，b=0.09，d=0.9297，ct=12.2445,cc=7.3319。
第附录C.4.2条混凝土的本构关系可采用非线弹性的正交异性模型，也可采用经过验证的其他本构模型。附录D 后张预应力钢筋常用束形的预应力损失
第附录D.0.1条抛物线形预应力钢筋可近似按圆弧形曲线预应力钢筋考虑。当其对应的圆心角θ≤30°时(图D.0.1),由于锚具变形和钢筋内缩，在反向摩擦影响长度lf范围内的预应力损失值σl1可按下列公式计算： σl1=2σconlf(μ/rc+k)(1-x/lf) (D.0.1-1) 反向摩擦影响长度lf(m)可按下列公式计算： (D.0.1-2) 式中
rc--圆弧形曲线预应力钢筋的曲率半径(m)；
μ--预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数，按本规范表6.2.4采用；
k--考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数，按本规范表6.2.4采用；
x--张拉端至计算截面的距离(m)；
a--张拉端锚具变形和钢筋内缩值(mm)，按本规范表6.2.2采用；
Es--预应力钢筋弹性模量。
第附录D.0.2条端部为直线(直线长度为l0),而后由两条圆弧形曲线(圆弧对应的圆心角θ≤30°)组成的预应力钢筋(图D.0.2)，由于锚具变形和钢筋内缩，在反向摩擦影响长度lf范围内的预应力损失值σl1可按下列公式计算： 当x≤l0时
σl1=2i1(l1-l0)+2i2(lf-l1) (D.0.2-1) 当l0< x≤ l1时
σl1=2i1(l1-x)+2i2(lf-l1) (D.0.2-2) 当l1< x≤ lf时 σl1=2i2(lf-x) (D.0.2-3)
反向摩擦影响长度lf(m)可按下列公式计算： (D.0.2-4)
i1=σa(k+μ/rc1) (D.0.2-5)