ψ[σ]=0.75×170=127.5 MPa
现σ＜ψ[σ] 即10.7＜127.5 满足要求 λy=265，查表得折减系数ψ=0.11
σ=P/A=28×103/2610=10.7 MPa ψ[σ]=0.11×170=18.7 MPa 现σ＜ψ[σ] 即10.7＜18.7 满足要求 故：立柱的X、Y方向的稳定满足要求。 3、整体稳定验算
由于采用上、中、下三道纵横向拉杆与立柱用焊接连接，每根立杆的稳定安全系数呈几何级数大幅提高，从而保证整体稳定性的大幅提高，故在此不必再计算整体的稳定，均能满足要求。 4、底模验算 荷载计算：
底模自重 0.5×b×1.2=0.18 KN/m 混凝土自重 24×b×h×1.2=8.64 KN/m 钢筋重量 1.5×b×h×1.2=0.38 KN/m 振动混凝土荷载 2×b×1.4=0.84 KN/m
线荷载为：q1=k×(0.18+8.64 +0.38+0.84)=10.04 KN/m Q2=k×(0.18+8.64 +0.38)=9.2 KN/m
木模选用：落叶松 模板宽度300，模板厚度18，惯性矩145800，截面最小抵抗矩16200，弹性模量10000 ，抗弯强度[fm]=13N/mm2。 抗弯强度计算：（按简支梁验算） M= q1l2/8=83767.50 N.mm
- 4 -
σ=M/wm=5.17 N.mm＜[fm] 符合要求 挠度验算：
W=5q2l4/384EmIm=0.48mm＜[w]=0.75 符合要求 5、小楞（木方）验算
底模自重 0.75×(b+lb)×1.2=1.08 KN/m 混凝土自重 24×(b×h+ lb×hb)×1.2=9.16 KN/m 钢筋重量 1.5×(b×h+1.1×lb×hb) ×1.2=0.52 KN/m 振动混凝土荷载 2×(b+ lb)×1.4=3.36 KN/m 线荷载为：q4=k×(1.08+9.16+0.52+3.36)=14.12 KN/m Q5=k×(1.08+9.16+0.52)=10.76 KN/m 抗弯强度验算：M=0.125 q4l1b(2－b/ l1)=648060.26 N.mm σ=M/w2m=7.59 N/mm2＜[fm]=13 N/mm 符合要求 挠度验算：
W= Q35b l31(8－4b2/ l231+b/ l1)/384EI=1.18 mm＜[w]=1.905mm 满足要求。
6、大楞（钢管）验算 抗弯强度验算：
M=(0.1 q4/2) l22=571817.88 N.mm
σ=M/w=120.89 N/mm2＜[f]=205 N/mm2 符合要求 挠度验算：
W=0.667 q5/2) l42/100EI=1.02 mm＜[w]=2.25mm 符合要求。
五、施工图
- 5 -
7504600750钢板焊接Ⅰ250#工字钢10#槽钢?160钢管C20混凝土地梁C15混凝土垫层100400100100400100正立面图
4500400100- 6 -
170001500Ⅰ250#工字钢15002004004200400
+500标高平面图
Ⅰ250#工字钢450010#槽钢?160钢管4001002001500150017000侧立面图
- 7 -
C20砼?160钢管4004200400基础平面图
1700015001500200
- 8 -