110 115 120
643.0 644.6 646.4
1.4609 1.7239 2.0246
0.3781 0.3784 0.3786
7.489 7.226 6.925
0.1951 0.2386 0.2924
0.1723 0.2108 0.2583
635.42 748.08 885.70
注：1kcal=4.1868kJ，M=18.15
② 操作线计算 进塔气体的焓
40℃时干半水煤气的比热熔分别为Cp=0.380 kcal/(kg?℃)=1.591kJ/( kg?℃)，
出塔水温t2=98.6℃
出塔气体的焓，气体在115℃的蒸汽分压及蒸汽的焓分别为
干半水煤气在115℃时的比热容为
=0.378kcal/kg（干气）
进水温度t1=120℃
以I1、t2为一点(A)，I2、t1为另一点(B)，连接两点的直线即为饱和塔的操作线。 d. 塔板数计算
利用平衡曲线表中的数据，在i-t图中画出平衡线和操作线，由此可得到理论塔板数为3块。 e. 填料高度计算 ① 理论板当量高度
由于矩鞍环是一种新型填料，对于塔板当量高度还未见到合适的计算公式，根据资料[2]推荐的意见，矩鞍形填料的高度可粗略不计取为相应条件下拉希环与鲍
尔环高度的中值。φ50鲍尔环推荐的等板高度（H、E、T、P）为700～750mm，考虑到饱和塔直径较大，气液分布不如小塔或试验条件，取等板高度1.5m。 ② 填料总高度H=1.5×3=4.5m 实取5m f. 全塔阻力降计算 由前面计算知
实际空塔气速
∴
由资料[5]图11-1-4得总阻力降(2) 热水塔计算 已知条件
塔型：填料塔，50瓷矩鞍环 中变气组成
组分 V%
CO2 24.64
CO 7.07
H2 52.85
N2 14.63
CH4 0.81
平均操作压力0.824MPa[8.5kgf/cm2(绝)] 入塔气体温度110℃ 出塔气体温度100℃ 入塔水温98.6℃ 出塔水温99.3℃ 变换气平均分子量18.07 入塔干气量
入塔蒸汽量
进口气中湿含量
出口气中湿含量
进水流量
出水流量（不包括补充水）
a. 塔径计算
因热水塔进口温度最高，湿含量最大，塔径按进口条件计算。 设塔内填料阻力<0.147kPa(<15mmH2O)/m（填料） 空塔速度计算 由
与
各有关数据如下：
关联式计算塔径，上式各符号同饱和塔计算式中含义。
操作状态下入口气量
水的粘度 水在99℃时
50瓷矩鞍环
水的
则
由文献[5]图11-1-1查得
即空塔速度为0.38m/s 气体流量
实取2.9m b. 理论塔板数 ① 平衡线计算
计算出80～120℃变换气（湿）的焓，并列于下表
温度℃
蒸汽热焓i(kcal/kg)
饱和蒸汽压
干气比容kcal/(kg?℃) 0.4024 0.4028 0.4032 0.4037
(105Pa) (绝)
Kg(汽)/kg(干气)
8.1071 7.9106 7.7851 7.6381
0.0602 0.0745 0.0918 0.1128
0.0577 0.0714 0.0880 0.1081
286.14 331.33 384.49 447.21
饱和气湿含量
kJ/kg 饱和气热含量
(105Pa) (绝)
80 85 90 95
631.3 633.3 635.4 637.3
0.4829 0.5894 0.7149 0.8619
100 105 110 115 120
639.3 641.0 643.0 644.6 646.4
1.0332 1.2318 1.4609 1.7239 2.0246
0.4041 0.4046 0.4051 0.4056 0.4060
7.4678 7.2682 7.0391 6.7761 6.4754
0.1384 0.1695 0.2075 0.2544 0.3127
0.1324 0.1624 0.1988 0.2437 0.2996
521.47 611.24 716.86 849.57 1010.73
由上面的数据作得平衡线（如图2.4）。 ② 操作线计算 进塔气体的焓 110℃时干气的热容
110℃时蒸汽的焓及蒸汽压为
排水温度
出塔气体的焓
干变换气在100℃时的热容
蒸汽在100℃时的焓及饱和蒸汽压分别为
进水温度
以、
为C点，以
、为D点，连接这两点的直线即为热水塔的操作线。
利用表中数据及操作线数据分别在图中作出热水塔的平衡线及操作线，并作梯级得理论塔板数为1块（如图2.4）。