宽 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 流速 0.2 0.2 0.18 0.18 0.16 0.16 格编号 13 14 15 16 17 18 孔洞高×2.03×2.28×2.43×2.67×2.77×2.85×宽 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 流速 0.14 0.14 0.12 0.12 0.10 0.10 5.4 内部水头损失计算
1～8格为前段，其竖井之间孔洞流速为0.20～0.30m/s，水过网孔流速为：
v3前＝0.25～0.30m/s；
9～12格为中段，竖井之间孔洞流速为：0.20～0.15 m/s，水过网孔流速为：
v3中＝0.22～0.35m/s； （1）前段
网格的孔眼尺寸80mm×80mm，取v3前＝0.28 m/s，净空断面 A2＝0.683/0.28＝2.44m2；
每个网格的孔眼数为2.44/0.082=381个。 前段共设网格12块，前段网格水头损失为：
2h1前＝nξ1v3/2g
其中n取12，ξ1为网格阻力系数，在此处取1.0，则：
2h1前＝nξ1v3/2g＝12×1.0×0.282/19.6＝0.050m； 前段孔洞水头损失为：
2h2前＝∑ξ2v2/2g
其中ξ2为孔洞阻力系数，取3.0，则：
2h2前＝∑ξ2v2/2g＝3.0（0.32×3+0.232×3+0.202×2）/19.6＝0.0789m （2）中段
网格的孔眼尺寸为100mm×100mm，取v3中＝0.24m/s，净空断面： A3＝0.683/0.24＝2.85 m2； 每个网格的孔眼数为： 2.85/0.12＝285个。
中段共设网格6个，则中段网格水头损失为： h1中＝6×1.0×0.242/19.6＝0.0176m。
中段孔洞水头损失：
2h2中＝∑ξ2v2/2g＝3.0（0.182×2+0.162×2）/19.6＝0.0178m； （3）后段
不设网格，孔洞水头损失为：
3.0（0.142×2+0.122×2+0.102×1）/19.6＝0.0119m； 絮凝池总水头损失为：
h＝∑h1+∑h2＝0.050+0.0789+0.0176+0.0178+0.0119＝0.1832m。 5.5 核算 G＝
1000?0.1832－1＝51.44 s－41.029?10?636GT＝51.44×636＝32718.6 ，符合设计要求。
6斜板沉淀池
6.1设计要点
（1）斜板沉淀池水流方向主要有上向流、侧向流及下向流三种，本次设计选择上向流。
（2）颗粒沉降速度?：应该根据水中颗粒情况通过实际实验测得；在无实验资料时可参考已建类似沉淀设备的运转资料确定；一般混凝反应后的?大致为0.3~0.6mm/s，本次设计取0.55mm/s。
（3）有效系数?：斜板沉淀池在实际生产运转中因受进水条件、斜板结构等影响而使沉淀效率降低的系数，一般在0.7~0.8之间，本次设计取0.75。
（4）倾斜角?：根据斜板材料和颗粒情况而异，一般为了排泥方便常用倾斜角为50°~60o，本次设计取60o。 （5）板距P：即两块斜板间的距离，一般采用50~100mm，常用100mm。 （6）板内流速?：一般为10~20mm/s，本次设计取20mm/s。
（7）为了使水流均匀分配和收集，应设置整流墙。宽度为0.8m。 （8）排泥设备，一般采用穿孔板排泥。
6.2.水力计算：本次设计采用两个斜板沉淀池 （1）斜板投影面积总和A=
Q??=
22=1656（m） -30.75?0.55?101.366 斜板实际面积A、=
A=3312（m2） ?cos60 取斜板长度l为1.5m，则 斜板高度为h=lsin60?=1.3(m)
沉淀池高H=0.8+1.5+1.2+0.3+1.3=5.1(m) (0.8m为排泥槽的高度，1.5m位配水区高度，1.2m位清水区高度，0.3m为超高，1.3m为斜板高度)
Q 沉淀池宽为B===27（m）
?hB27 斜板间隔数N===270（个）
P100?10-3A、3312 斜板组合全长（即池长）L===8(m)
Nl270?1.5(2)复核颗粒沉降所需的长度 颗粒沉降所需的时间t=
L`? h=Ptan?
`?=
h20?10?3? 颗粒沉降所需长度为L=Ptan?=0.1?3?=6.30(m) ?45.5?10? 现采用长度8m大于6.30m，可满足颗粒沉降时的要求长度。
6.3沉淀池的进口布置
要尽量做到在进水断面上的水流的均匀分布，并且避免已形成的絮凝体的破碎，一般采用穿孔墙布置。其穿孔流速小于0.08~0.10m/s，本次设计采用0.10m/s。
进水穿孔墙孔眼总面积?? 孔眼个数n??Q??1.366/2?6.83（㎡） 0.10??6.83?569(个)
0.15?0.086.4沉淀池的出水布置
要求在池宽方向均匀集水，并尽量取上层澄清水，减少下层沉淀水的卷起，目前采用的方法多为指形槽出水。
??( 指形槽长度L?（?B）1Q2q121.366?86400?27)?68(m)
360?2 指形槽可采用锯齿三角堰
每个三角堰流量q1?1.343H12.47?1.343?(60?10?3)2.47?1.29?10?3(m3/s)
三角堰个数n1?Q1.366/2??527(个) q11.29?10?3 堰口下缘与出水槽水面的距离为50~70㎜. 6.5排泥方式
排泥是否通畅关系到沉淀池净水效果，当排泥不畅、泥渣淤积过多时，将严重影响出水水质。本次设计选择穿孔管排泥方式。 穿空管的孔眼布置采用等间距布置。
积泥均匀度0.5~0.85,取0.65；穿孔管长度取6.0m；孔眼间距S=0.3~0.8，取0.8m；孔眼直径取30mm；管壁壁厚取为4mm。
6?1?6(个) 0.8?d2?6?0.785?(0.03)2?4.239?10?3(m2) 孔眼总面积??0?m?4?04.239?10?3? 穿孔管截面积????6.52?10?3?(m2) k?0.65 孔眼个数m=?1?LS-3 穿孔管直径D0?4??4?6.52?10?（ 9cm）??
7普通快滤池
滤前浊度应小于10NTU
气水冲洗强度及时间：先气冲洗 强度14L/（s*㎡）冲洗时间2min; 气水同时冲洗 气强度 14L/（s*㎡） 水强度 3L/（s*㎡） 冲洗时间 3min;
后水冲洗 强度 8L/（s*㎡） 冲洗时间 5min. （1）滤池每日实际工作时间T=24－0.1×24/12=23.8h
滤池总面积F=Q/vT=1365.88×86400/（1000×19×23.8）=261㎡ 滤池个数N=6>5，采用双行排列
单池面积f=F/N=261/6=43.5㎡<100㎡(单池面积一般不宜大于100平方米)
滤池长宽比L/B=3/1，得长L=11.42m,宽B=3.80m.
校核强制滤速：v=NV/(N-1)=6×19/5=22.8m/h>19m/h ,符合三层滤料所需的强制滤速20~25m/h。 （2）滤池高度计算： 承托层高度H1=0.45m 滤料层高度H2=0.7m
滤池上面的水深H3=1.5m 滤池超高H4=0.3m
故滤池总高H=H1+H2+H3+H4=2.95m. （3）配水系统
要求：能均匀地收集滤后水和分配反冲洗水；并要求安装维修方便，不易堵塞经久耐用。
采用带有干管和穿孔支管的“丰”字形大阻力配水系统 冲洗强度q=14L/（s*㎡） i干管
干管流量q1=fq=43.5×14=609L/s
采用管径DN1=800㎜>300㎜,流速v=1.21m/s,1000i=2.11 故干管应埋入池底，顶部设滤头或开孔布置。 ii支管
中心间距a=0.3m
每池支管数n2=2×L/a=2×11.42/0.25=9
每根支管入口流量q2=q1/n=609/92L/s=6.6L/s 采用管径DN2=75㎜，v=1.53m/s,1000i=74.4 iii孔眼布置
K=孔眼总面积/滤池面积=0.25%
孔眼总面积F3=kf=0.25%×43.5=0.109㎡
采用孔眼直径d3=10㎜(9~12㎜) ,每个孔眼面积f3=78.5㎜2 孔眼总数N3=F3/f3≈1389（个） 每根支管孔眼数n3=N3/n2≈15（个）
支管孔眼布置设两排，与垂线成45°夹角向下交错排列。 每根支管长度L2=?（B－DN1）=1.5m 每排孔眼中心距a3=L2/(?n3)=0.2m
孔眼水头损失：支管壁厚δ=5㎜，流量系数μ=0.65 水头损失h3=1/2g(q/10μk)2=3.79m. iv复算配水系统：
支管长度与直径之比不大于60，则1.5/0.075=20<60
孔眼总面积与支管总横截面积之比小于0.5，则F3/n2f2=0.27<0.5 干管横截面积与支管总横截面积之比，一般为1.75~2.0，则f1/n2f2=1.3≈1.75
3.洗砂排水槽：
洗砂排水槽中心距采用a0=1.7m