ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
My =(0.03214+0.01435/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.95kN·M
考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M My= 3.95 + 1.62 = 5.57kN·M
Asy= 257.92mm2，实配?8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
Mx' =0.05707×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.86kN·M Asx'= 269.77mm2，实配?8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
My' =0.07319×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.09kN·M Asy'= 348.92mm2，实配? 8@150 (As ＝ 335.mm2 ) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279% ⑤ 板C
一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 3.60 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 2.50 kN/M2
计算跨度 Lx = 5400 mm ；计算跨度 Ly = 4225 mm 板厚 H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：μ＝1/5. 二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kN·M
考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kN·M Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kN·M
Asx= 200.00mm2，实配? 8@200 (As ＝ 251mm2) ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
My =(0.04000+0.00380/5)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72= 1.80kN·M
考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M My= 1.80 + 1.28 = 3.08kN·M
Asy= 200.00mm2，实配? 8@200 (As ＝ 251.mm2) ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
Mx' =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M Asx'= 200.00mm2，实配? 8@200 (As ＝ 251.mm2) ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
My' =0.08290×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 4.73kN·M Asy'= 200.00mm2，实配?10@200 (As ＝ 393.mm2) ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.393%
(2)楼面板设计： ① 板A
一、基本资料：
1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷载：
永久荷载标准值：g ＝ 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q ＝ 0.70 kN/M2
计算跨度 Lx = 5400 mm ；计算跨度 Ly = 4225 mm 板厚 H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400
3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：μ＝1/5. 二、计算结果：
平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx
Mx =(0.01393+0.02794/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.57kN·M
考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：
Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kN·M
Asx= 257.92mm2，实配?8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
My =(0.02794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.04kN·M
考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：
Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M My= 4.04 + 0.40 = 4.43kN·M
Asy= 257.92mm2，实配?8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'
Mx' =0.05610×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.72kN·M Asx'= 264.57mm2，实配?8@200 (As ＝ 279.mm2, ) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%
沿 Ly 方向的支座弯矩 My'
My' =0.06765×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.31kN·M Asy'= 320.96mm2，实配? 8@150 (As ＝ 335.mm2, ) ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279% ② 板B