XXX客专XXX段XXX大桥、XXX大桥支座纵向预偏量
XXX客专XXX段XXX大桥、XXX大桥均为预应力混凝土连续梁，跨径组合分别为：48+80+48m、40+64+40m，均采用挂篮悬臂浇筑法施工。
支座布置示意如图1所示：
支座1纵向活动支座2纵向固定支座3纵向活动支座4纵向活动
图1 支座布置示意图（以箭头方向为正）
悬臂浇筑施工合拢完成的梁体在温度、混凝土收缩徐变等因素影响下会产生变形，导致连续梁活动支座的纵向位移量较大。若不根据桥梁合拢时间计算出相应的偏移量，则全桥合拢后活动支座的上支座板会发生较大的错动，使支座受力不均匀，桥墩处于偏心受压状态，对支座及桥墩受力不利。
支座纵向预偏量系指支座上板纵向偏离支座理论中心线的位置，主要分为两部分：预应力张拉的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1，由于体系实际合拢温度与设计合拢温度的差值引起的位移量△2。
△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量，根据设计图纸查得。
△2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度，得出与设计合拢温度的差值。
△2=α×△t×L
其中，α—为箱梁混凝土线膨胀系数(10/℃)； △t—实际合拢温度与设计合拢温度的温差； L—计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度；
XXX客专XXX大桥、XXX大桥位于XXX省境内湘东地区，属于亚热带季风湿润气候，气温最高为8月份，最低气温时间为1月份，年平均气温为18℃左右。现假定设计合拢温度为18℃，实际合拢温度取25℃。则各活动支座的位移量如表1、表2所示：
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表1 XXX大桥（48+80+48m）
支座位移量 Δ1 /mm Δ2 /mm （Δ1+ Δ2）/mm 支座1 -26.6 -3.36 -29.96 支座2 0 0 0 支座3 44.9 5.6 50.5 支座4 71.6 8.96 80.56
表2 XXX大桥（40+64+40m）
支座位移量 Δ1 /mm Δ2 /mm （Δ1+ Δ2）/mm 支座1 支座2 支座3 支座4 -28.8 -2.8 -31.6 0 0 0 36.4 4.48 40.88 66.2 7.28 73.48 从表1、表2可见，支座1、支座3、支座4的（△1+△2）均以支座2为中心向外侧预偏。