(6)搅拌水泥时的水灰比要按设计规定，不得随意更改，在旋喷过程中应防止因水泥浆沉淀而使浓度降低。禁止使用受潮或过期的水泥。
(7)施工完毕，应立即拔出注浆管，彻底清洗注浆管和注浆泵，管内不得有残存水泥浆。
4． 高压旋喷法加固墩台基础应用实例
4.1 沈山线某铁路桥浅基加固
沈山线第二长江河桥上行梁部结构为4孔跨度19.40m，桥梁下部结构为2台3墩，墩台基础为扩大基础，1959年建筑，原竣工图全桥有片石护底，因被土层埋没，其状态情况不详。各墩台基底均为砂夹卵石。该桥河床底面距梁底面高度为5.2 m，推算现有基础埋深3.98 m，桥墩基础视为浅基需进行加固防护。 4.1.1旋喷桩顶及桩长
初步选定旋喷桩顶在扩大基础的顶面。桩长应根据桥墩处冲刷总深度确定，由于冲刷总深度应根据洪水水位、流量、流速及土质情况等因素综合确定。目前尚不能精确计算。对于本桥基础，初步设计局部冲刷达到基底，即冲刷总深度H-3.98 m，则基础最小埋深为(3+3.98×0.1)m-3.4 m。旋喷桩长3.4 In+1.0 m-5.4 m，空钻2.98 m。
4.2.2旋喷桩直径及孔位布置
设计旋喷桩直径为500mm；对于防渗、堵水、防止冲刷工程，旋喷桩孔位宜采用等边三角形布置，其中桩距0.866D-0.433 m，排距0.75D-0.375m最为经济。结合本桥扩大基础的具体尺寸，采取桩距0.420 m，排距0.364 m。具体布置见图1。
4.2 大郑线某桥木桩基础托换加固
大郑线北河桥上行梁部结构为6孔跨度8.0m，全桥长59.90 m。桥梁下部结构为2台5墩，墩台下部有木桩基础，桥墩底部长5.36 m，宽3.16m，高1.50 m。桥台底部长5.67 m，宽4.8 m，高2.0 m。1955年建成。各墩台基底均为砂土。通过分析看出，承载力主要由基础下的地基土承载，而且，原有基础下的木桩基础尚未考虑，可见，旋喷桩主要作用是对木桩基础及地基土进行保护，防止水流冲刷。为尽量降低桩头标高，避免增加河道的冲刷，桥墩处旋喷桩顶定于扩大基础底面0.75m以上，桥台处旋喷桩顶定于扩大基础底面1.00m以上，旋喷桩体中心距扩大基础边缘0.05 m，桩体可以进入扩大基础底部，支承桥墩台传来的荷载。旋喷固结体直径0.6 m，相互咬合，桩心距0.4 m。每处桥墩44根桩，每根长4.75 m，注浆209m，空钻72m。每处桥台41根桩，每根长5.0 m，注浆205m，空钻66 m。具体布置详见图2。
5．结论
每到汛期，铁路的工务部门都要投入大量人力物力进行防洪，采用传统的防护措施虽然在一定程度上能缓解洪水的冲刷作用，但由于其目的性不强，造成某些材料的浪费，从而使效果并不十分显著。而旋喷桩在某些方面有着不可比拟的优势，大郑线某桥采用旋喷桩托换加固的加固方法，消除了木桩基础桥梁潜在的隐患，为同类桥梁的加固处理提供了一个例子。工程实践证明：在常年有水的河流中，旋喷桩可原地成桩，施工简便，且工期较短；与钻挖孔灌注桩及沉井垂裙相比，可以节省大量的投资。在砂质土中，旋喷桩体近似于砂浆混凝土，其强度随着时间的推移不断增强，一年以上可超过C15混凝土；其整体性及防渗漏性也比浆砌片石、灌注桩及沉井垂裙要好。经过2年的洪水考验，没有发现任何问题，说明旋喷桩垂裙是可行的，也是可靠的。综上所述，旋喷桩加固处理浅基是一个简单易行，费用较低的方法，尤其是在净空较低的中小桥梁基础加固处理中，显示出其他加固处理方法无可替代的优越性。旋喷桩可满足设计深度和直径要求，结合钢管可以达到钻孔灌注桩的技术指标，同时不受施工场地的限制，造价低，工期短。按铁道部跨越式发展要求，在2005年完成浅基墩台的加固任务，采用旋喷桩是完全可行的。