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4.1.2 计算剖面及计算工况的选取
Ⅰ-Ⅰ′、Ⅱ-Ⅱ′、Ⅲ-Ⅲ′剖面代表滑坡的主剖面及两侧剖面（图4-4），其中Ⅱ-Ⅱ′剖面前部即纵贯西寺水厂，三剖面均为计算剖面。剖面中的地形线、滑面、地下水位线等均由测量、钻探、试验等实地调查而获得。根据《滑坡防治工程勘查规范》DZ/T0218-2006及《滑坡防治工程设计与施工技术规范》DZ/T0219-2006的相关要求，选取的主要工况是：
工况1：天然自重 工况2：天然自重+暴雨 工况3：天然自重+地震
1234ZK047652134ZK0868753421ZK138756 图4-4 滑坡稳定性计算模型
4.1.3 计算参数的选取
a)滑体容重及孔隙率的选取
根据岩土实验、粘性土夹碎块石（平均约30%）的不均匀特征、少量的外加负荷等，综合加权取值天然容重为21.5KN/m3，饱和容重为22.2 KN/m3；孔隙率根据实验成果综合选取为0.38。
b)滑带土抗剪强度选取
首先根据钻孔滑带土样物理力学分析资料，包括天然快剪、饱和快剪及饱和残剪试验资料，初步选出C、φ值；再根据此滑坡滑面为基岩层面（C、φ值较土体内的C、φ值偏
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小），用此参数值进行试算及敏感性分析，最后综合选取（表4-1）。
表4-1 滑坡稳定性计算采取参数统计表
滑坡及 剖面 状态 滑带土 滑带土 凝聚力内摩擦角（Kpa） （°） 16.0 15.0 6.0 5.0 滑体土 容重3(KN/m) 21.5 22.2 滑体土 孔隙度（%） 38 38 备注 根据实验，包括饱和快剪及残剪试验统计，再根据敏感性分析综合取值 Ⅰ-Ⅰ′ 天然状态 Ⅱ-Ⅱ′ Ⅲ-Ⅲ′ 饱和状态 所选参数与实验值比较可见，内聚力及内摩擦角比试验值稍小，其原因是实验值为土体颗粒之间的内聚力，而滑坡实际多在基岩面上滑动。
4.1.4 计算结果及滑坡稳定性评价
根据上述确定的计算工况、计算参数和计算剖面，用理正岩土软件求得北环路及教师公寓建设开挖不稳定斜坡前缘，斜坡开始蠕滑后，其稳定性系数统计如表4-2。从表中可见，滑坡在现状条件下，即滑坡前缘北环线已修好，东侧局部打了抗滑桩，教师公寓建好，桩基深入基岩，滑坡是稳定的；遇暴雨或持续降雨，滑体地下水位抬升，滑体土饱水，滑带抗剪强度降低，滑体稳定性降低，西侧（Ⅲ-Ⅲ′剖面）仍然稳定，东侧（Ⅱ-Ⅱ′剖面）基本稳定，中部（Ⅰ-Ⅰ′剖面）欠稳定了；同样，在天然状态下遇到地震，西侧（Ⅲ-Ⅲ′剖面）仍然稳定，东侧（Ⅱ-Ⅱ′剖面）及中部（Ⅰ-Ⅰ′剖面）欠稳定。
表4-2 滑坡稳定系数计算结果统计表
稳定性计算结果及评价 计算工况 Ⅰ-Ⅰ′剖面 稳定系数 1 2 3 1.152 1.020 1.011 评价 稳定 欠稳定 欠稳定 Ⅱ-Ⅱ′剖面（整体） 稳定系数 1.220 1.072 1.059 评价 稳定 基本稳定 基本稳定 Ⅲ-Ⅲ′剖面 稳定系数 2.245 2.010 1.915 评价 稳定 稳定 稳定 4.3 滑坡推力
4.3.1 计算公式选择
该滑坡为松散层滑坡，沿基岩面滑动，滑面为折线型，故适宜于按传递系数法计算，计算公式如下：
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Pi?Pi?1??Ks?Ti?Ri
其中，下滑力： Ti?Wi(sin?i?Acos?i)??whiwLicos?isin?icos(?i??i) 抗滑力：
Ri?Wi(cos?i?Asin?i)?Nwi??whiwLicos?isin?isin(?i??i))tan?i?CiLi 传递系数：??cos(?i?1??i)?sin(?i?1??孔隙水压力：Nwi??whiwLi
i?1)?tan?i
Pi—第i条块推力（KN/m）
Pi?1—第i条块的剩余下滑力（KN/m）
Wi—第i条块的重量（KN） Li—第i条块的长度（m）
?i—第i条块的滑面倾角（°）
A—地震加速度（重力加速度g）；
Ks—设计安全系数。
4.3.2 计算工况及剖面的选择
西寺水厂滑坡在前缘被开挖后，较开挖前稳定性均有一定的降低，但是西侧（Ⅲ-Ⅲ′剖面）稳定性较好。现仅对稳定性不好的东侧（Ⅱ-Ⅱ′剖面）及中部（Ⅰ-Ⅰ′剖面）进行滑坡推力计算。计算工况及采用参数同前，将工况1（天然状态）的安全系数设为1.25，将工况2（天然自重+暴雨）的安全系数设为1.15，将工况3（天然状态+地震）的安全系数设为1.02。计算结果如表4-3。从表中可见，不同工况下滑坡剩余下滑推力不同，其中工况2的较工况1及工况3的滑坡剩余下滑推力大，鉴于通江地区地震设防烈度为Ⅵ度，工况3是在将地震烈度提高一度的条件下计算的，发生机率极少，其滑坡剩余下滑推力仅作为工况校核使用。为此，最后确定工况2的滑坡剩余下滑推力为设计推力。
4.3.3 计算结果
本次计算按前述参数和公式，输入理正岩土软件计算，计算结果如下表：
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表4-3 滑坡推力计算结果统计表 （单位：KN/m）
滑块编号 1 2 3 4 5 6 7 8 Ⅰ-Ⅰ′剖面 工况1 K=1.25 -99.38 工况2 K=1.15 -76.33 工况3 K=1.02 -154.07 下滑力角度（度） 14.64 6.58 0.29 工况1 K=1.25 46.96 -902.45 -722.33 500.50 1570.45 656.27 129.14 Ⅱ-Ⅱ′剖面 工况2 K=1.15 47.63 -785.24 -656.37 516.31 1599.08 856.59 343.95 工况3 K=1.02 21.01 -897.64 -745.60 299.32 1106.58 288.15 -190.88 下滑力角度（度） 12.98 4.65 -10.83 -330.96 -239.75 -426.38 -1145.94 -992.34 -1089.69 -497.78 -408.20 -545.65 1187.59 1184.99 811.12 153.55 919.39 323.80 827.34 451.78 -137.31 -1210.22 -1089.29 -1151.40 从表中结果可以看出，Ⅰ-Ⅰ′剖面下滑力主要集中在第5滑块；Ⅱ-Ⅱ′剖面下滑力主要集中在第6滑块，这与现场调查的变形迹象是一致，即在Ⅰ-Ⅰ′剖面的第5滑块和Ⅱ-Ⅱ′剖面的第6滑块一带变形最严重。
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第5章 防治工程规划设计
5.1 防治原则
防治工程以对症下药、综合治理、安全可靠、技术可行、经济合理、方案优化、施工方便为总的原则，具体为：
① 针对性治理的原则： 滑坡体上已有一条防洪排水沟，据调查，已能基本满足地表排水的需要，因此只在滑体左中部布置一条辅助排水沟。并在滑坡体中前缘设置一排抗滑桩。
② 根据滑坡的危险性和危害性大小，确定本治理工程为一般永久性工程，力求确保滑坡体整体稳定。
③ 防治工程设计要针对滑坡区各部位的实际情况，因地制宜，遵循各类工程配合使用、综合整治的原则，并尽可能缩短施工周期。
④ 在治理工程中，应在滑坡体上建立监测网络，实时监控治理工程和治理后的滑坡动态，检验治理效果，为今后滑坡的监测预警提供依据。
5.2 设计依据
本初步设计报告编制的主要依据如下：
(1)《巴中市**县诺江镇西寺水厂滑坡勘查报告》；
(2)《巴中市**县诺江镇西寺水厂滑坡治理可行性研究报告》； (3)有关的技术规程，规范及标准。主要有：
中华人民共和国地质矿产行业标准 DZ/T 0218-2006 《滑坡防治工程勘查规范》； 中华人民共和国地质矿产行业标准 DZ/T0219-2006 《滑坡防治工程设计与施工技术规范》；
《建筑地基基础设计规范》（GB5007－2002） 《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002） 《铁路路基支挡结构设计规范》(TB 10025-2006) 《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2002） 《砌体结构设计规范》（GB 5003-2001）