玻璃幕墙设计计算书
rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5规定采用 W=rw×Wk=1.4×1.533=2.146kN/m^2
二、玻璃的选用与校核 玻璃的选用与校核：（第一处） 本处选用玻璃的种类为钢化玻璃 1. 玻璃面积：
B:该处的玻璃幕墙分格宽：1.273m H:该处的玻璃幕墙分格高：1.50m
A:该处玻璃板块的面积： A=B×H =1.273×1.50 =1.91m^2 2. 玻璃厚度选取：
Wk风荷载标准值：2.146kN/m^2 A:玻璃板块面积:1.91m^2 K3:玻璃种类调整系数:3.000 试算:
C=Wk×A×10/3/3.000 =1.533×1.91×10/3/3.000 =3.253
T=2×(1+C)^0.5-2 =2×(1+3.253)^0.5-2 =2.253mm
玻璃选取厚度为6.0mm 3. 该处玻璃板块自重
GAK: 玻璃板块平均自重(不包括铝框): t: 玻璃板块的厚度:6.0mm 玻璃的体积密度为25.6(KN/M^3) GAK=25.6×t/1000
6
玻璃幕墙设计计算书
=25.6×6/1000 =0.154kN/m^2
4.该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用： αmax: 水平地震影响系数最大值：0。080
qEAK：垂直于玻璃平面的分布的水平地震作用（kN/m^2) qEAK=5×αmax×GAK =5×0.080×0.154 =0.061kN/m^2
rE: 地震作用分项系数: 1.3
qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2) qEA=rE×qEAK =1.3×qEAK =1.3×0.061 =0.080kN/m^2 5.玻璃的强度计算: 校核依据:σ≤fg=84.000 q:玻璃所受组合荷载: a:玻璃短边边长: 1.273m b:玻璃长边边长: 1.50m t:玻璃厚度:6mm
ψ:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表5.4.1得0.082 σw:玻璃所受应力: 采用SW+0.6SE组合: q=W+0.6×qEA =2.146+0.6×0.080 =2.194kN/mm^2
σw=6×ψ×q×a^2×1000/t^2
=6×0.082×2.194×1.273^2×1000/6.0^2 =32.686N/mm^2
32 .686N/mm^2≤fg=84.000N/mm^2 玻璃的强度满足
7
玻璃幕墙设计计算书
6.玻璃温度应力计算:
校核依据:σmax≤[?]=58.800N/mm^2
⑴在年温差变化下,玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为: E:玻璃的弹性模量:0.72×10^5N/mm^2 α^t:玻璃的线膨胀系数:1.0×10^-5 △ T:年温度变化差:80.000℃ C:玻璃边缘至边框距离,取 5mm dc:施工偏差,可取:3mm ,按5.4.3选用 b:玻璃长边边长:1.50m
在年温差变化下,玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为: σt1=E(a^t×△T-(2c-cd)/b/1000 =0.72×△T-72×(2×5-3)/b =0.72×80.000-72×(2×5-3)/1.50 =-278.40N/mm^2 计算值为负,挤压应力取为零. 0.000N/mm^2＜58.800N/mm^2
玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求 (2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力: μ1:阴影系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-96表5.4.4-1得1.000 μ2:窗帘系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-96表5.4.4-2得1.000 μ3:玻璃面积系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-96表5.4.4-3得1.046 μ4:边缘温度系数:按《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-96表5.4.4-4得0.380 a: 玻璃膨胀线系数:1.0×10^-5 I0: 日照量:3027.600(KJ/M^2h) t0: 室外温度-10.000℃ t1: 室内温度-40.000℃
T c:单片玻璃中心温度(依据JGJ113-97附录B计算):
8
玻璃幕墙设计计算书
α0:玻璃的吸收率:0.142
T c=0.012×10×α0+0.65×t0+0.35×t1 (JGJ113-97 B.0.1) =0.012×3027.600×0.142+0.65×-10.000+0.35×40.000 =12.659℃
T s:玻璃边缘部分温度(依据JGJ113-97 附录B计算):
T s=(0.65×t0+0.35×t1) (JGJ113-97 B.0.4) =(0.65×-10.000+0.35×40.000) =7.500℃
△t:玻璃中央部分与边缘部分温度差: △t=T c-T s =5.159℃
玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:
σt2=0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(T c-T s)
=0.74×0.72×10^5×1.0×10^-5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t =1.093N/mm^2
玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求 7.玻璃最大面积校核:
Azd:玻璃的允许最大面积(m^2) Wk:风荷载标准值:1.533kN/m^2 t:玻璃厚度:6.0mm
α1:玻璃种类调整系数:3.000 A:计算校核处玻璃板块面积:1.91m^2 Azd=0.3×α1×(t+t^2/4)/Wk
=0.3×3.000×(6.0+6.0^2/4)/1.533 =8.806m^2
A=1.910m^2≤Azd=8.806m^2 可以满足使用要求
三、幕墙玻璃板块结构胶计算：
幕墙玻璃板块结构胶计算：（第一处） 该处选用得结构胶类型为：DC995
9
玻璃幕墙设计计算书
1. 按风荷载和自重效应，计算结构硅酮密封胶得宽度： （1）风荷载作用下结构胶粘结宽度的计算： Cs1：风载荷作用下结构胶粘结宽度（mm） Wk：风荷载标准值：1.533kN/m^2 a: 矩形分格短边长度：1.273m
f1：结构胶的短期强度允许值：0.14N/mm^2 按5.6.3条规定采用 Cs1=Wk×a/2/0.14 =1.533×1.273/2/0.14 =6.970mm 取7mm （2）自重效应胶缝宽度的计算： Cs2：自重效应胶缝宽度（mm） B：幕墙分格宽：1.273m H：幕墙分格高：1.50m t：玻璃厚度：6.0mm
f2：结构胶的长期强度允许值：0.007N/mm^2 按5.6.3条规定采用 Cs2=H×B×t×25.6/(H+B)/2/7 =6.97mm 取7mm
（3）结构硅酮密封胶的最大计算宽度：7mm 2. 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算： （1）温度变化效应胶缝厚度的计算：
Ts3: 温度变化效应结构胶的粘结厚度：mm σ1: 结构硅酮密封胶的温差变位承受能力：12.5% ΔT: 年温差：80.0℃
Us: 玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm
铝型材线膨胀系数：a1=2.35×10^-5 玻璃线膨胀系数：a2=1×10^-5 Us=b×ΔT×(2.35-1)/100 =1.620×80.000×(2.35-1)/100
10