新平县农业局、畜牧兽医局站所业务用房建设工程期工程 脚手架施工方案 的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： νqmax=5ql4/384EI
νqmax=530.03339504/(38432.0631053l07800)=0.016mm 大横杆传递荷载P=pl+p2+Q=0.05+0.166+1.425=1.641kN; 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：νpmax=P1(312－412/9)/72EI
νpmax=1641.239503(339502-439502/9)/(7232.06 3l053107800）=2.249mm;
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.016+2.249=2.265mm； 小横杆最大挠度为2.265mm小于小横杆的最大容许挠度 950/150=6.333与10mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R≤RC
其中RC--扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值：Pl=0.03331.532/2=0.05kN； 小横杆的自重标准值：P2=0.03330.95/2=0.016kN； 脚手板的自重标准值：P3=0.3530.953l.5/2=0.249kN；
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新平县农业局、畜牧兽医局站所业务用房建设工程期工程 脚手架施工方案 活荷载标准值：Q=330.9531.5/2=2.137kN；
荷载的设计值：R=1.23（0.05+0.016+0.249）+1.432.137=3.371kN； R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=[0.1248+(1.5032/2)30.033/1.80]319.50=2.975kN; （2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2=0.353231.53(0.95+0.1)/2=0.577kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3=0.153231.5/2=0.225kN；
(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/m2 NG4＝0.00531.5319.5=0.146kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.923kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准
NQ=330.9531.532/2=4.275kN；
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N=1.2 NG＋0.8531.4NQ=1.233.923+0.8531.434.275=9.795kN: 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
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新平县农业局、畜牧兽医局站所业务用房建设工程期工程 脚手架施工方案 N’=1.2NG+1.4NQ=1.233.923＋1.434.275=10.693kN； 六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz2μs2ω0
其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—200l）规定采用：ω0=1kN/m2
μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：μz=1； μs--风荷载体型系数：取值为0.214； 经计算得到，风荷载标准值为： Wk=0.7313130.214=0.15kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：
Mw=0.8531.4WkLah2/10=0.8531.430.1531.53l.82/10=0.087kN2m; 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 σ=N/（ψA）+Mw/W≤[f]
立杆的轴心压力设计值：N=9.795kN； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 σ=N/（ψA)≤[f]
立杆的轴心压力设计值：N=N’=10.693kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术
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新平县农业局、畜牧兽医局站所业务用房建设工程期工程 脚手架施工方案 规范》（JGJ130—2001)表5.3.3得：μ＝1.5；
计算长度，由公式10=kuh 确定：10=3.118m； 长细比：L0/i=196；
轴心受压立杆的稳定系数ψ，由长细比10/i的结果查表得到：ψ=0.188
立杆净截面面积：A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）:W=4.49cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； 考虑风荷载时
σ=9795.42/(0.1883424)+86635.332/4490=142.l8N/mm2； 立杆稳定性计算σ=142.18N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=10693.17/(0.1883424)=134.148N/mm2；
立杆稳定性计算σ=134.148N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw+No
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1，μs=0.214，ω0＝1, Wk=0.7μz2μs2ω0=0.73l30.2143l=0.15kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=5.4m2； 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130
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新平县农业局、畜牧兽医局站所业务用房建设工程期工程 脚手架施工方案 —2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)，NO=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按照下式计算：Nlw=1.43Wk3Aw=1.132kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw＋NO=6.132kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=ψ2A2[f]
其中ψ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比1/i=150/15.9的结果查表得到ψ＝0.976，1为内排架距离墙的长度；
A=4.24cm2； [f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.97634.24310-432053103=84.834kN； N1=6.132< Nf=84.834，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到N1=6.132小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
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