第八章 A/O反应池的设计计算 2 好氧池尺寸宽L3=52853.54/B×4.5=52853.54/(5?10?5?5)≈42.28(m) 尺寸为 59.58?50?5 e:反应池进、出水系统计算 ①Qmax=1.85×1.2=2.22(m3/s) 1.2———为安全系数
分四条管道，则每条管道流量为2.22/4≈0.56(m3/s) 管道流速 v=0.98 m/s
管道过水断面积 A=Q/v=0.56÷0.98≈0.57(m) 管径d?2
4?A??4?0.57?0.85(m) 3.14取DN=900(mm)
② 回流污泥管
单组反应池回流污泥管设计流量 QR?R?Q?1.2?0.5? =1.11(m3/s) 1.2——安全系数； 管道流速取 v1=0.98 (m/s) 取回流污泥管管径 DN 900 mm ③ 进水井：
反应池进水孔尺寸： 孔口流速 v=0.80m/s，
孔口过水断面积 A=Q2/v=1.39÷0.80≈1.74 (m2) 取圆孔孔径为 1800mm
进水井平面尺寸为 6×6(m×m) ④ 出水堰及出水井 按矩形堰流量公式计算：
Q3=0.42×2g× b× H1.5 =1.86 b ×H1.5
160000?1.2 86400进水孔过流量 Q2=(1+R)Q/2=(1+0.5)?160000÷86400÷2≈1.39(m3/s)
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第八章 A/O反应池的设计计算 2
式中
(1?0.5)Q?3.5(1?0.5)?1.85?3.5??4.85(m3/s)
22 Q3? b——堰宽，b=7.5 m； 3.5——安全系数 H——堰上水头，m
Q34.853 H?()3?()? 0.4944≈0.5（m）
1.86?b1.86?7.522 出水井平面尺寸 0.5×7.5m ⑤ 出水管
反应池出水管设计流量Q5=Q3 =4.85 (m3/s) 式中：
1.2——安全系数 管道流速 v=0.96 m/s
管道过水断面 A=Q5/ v=4.85÷0.96=5.05( m2) 设置三条出水管 管径：d?4?A??4?5.05/3?1.46(m)
3.14 取出水管管径 DN 1500mm
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第九章 曝气池的设计计算 第九章 曝气池的设计计算
9.1设计要点：
1.在满足曝气池设计流量时生化反应的需氧量以外，还应使混合液含有一定剩余DO值，一般按2mg/L计.
2.使混合液始终保持悬浮状态，不致产生沉淀，一般应使池中水流速度为0.25m/s左右.
3.设施的充氧能力应比较便于调节，有适应需氧变化的灵活性.
4.在满足需氧要求的前提下，充氧装备的动力效率和氧利用率应力求提高.
9.2曝气池的设计：
1.供气量：
采用穿孔管距池底0.2m，故淹没水深为4.8m，计算温度为30，水温为20的溶解氧（DO）饱和度为Cs（20）=9.2mg/l，Cs（30）=7.6mg/l 穿孔管出口处绝对压力Pb=1.013×105+9.8×4.8×103=1.48×105Pa 空气离开曝气池时氧的百分比为 Qt=21（1-EA）/79+21（1-EA）×100%
=21×（1-0.06）/79+21×（1-0.06）×100% =20%
注： EA为穿孔管的氧转移效率 取 EA=6%
曝气池中平均溶解氧的饱和度为（按最不利条件考虑）
Csm(30)?Cs(30)(PbQt?)2.066?105421.483?10520?7.6?(?) 5422.066?10?11.10(mg/L)a：相应最大时的需氧量为： R0max=440×11.1/6.41=761.93kg/h b：曝气池平均时供气量为：
Gs=R0/0.3 EA×100=534.3×100/0.3×6=27.7 kgO2/kgBOD5
去除每立方米污水所需的供气量为：2968.33/192000/24=3.7 m3/ m3污水
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第九章 曝气池的设计计算 c：相应最大时需氧量的供气量为：
Gs（max）= R0max/0.3 EA=761.93×100/0.3×6=42329.44m3/h 总供气量为： GST=42329.44m3/h 2.鼓风机的选择： 鼓风机所需供气量：
最大时：Gsmax=42329.44m3/h=705m3/min 平均时：Gs=29683.33 m3/h=494m3/min 最小时：Gsmim=0.5Gs=14841.67m3/h=618m3/min 根据供气量和压力选用四台RF-350罗茨鼓风机
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第十章 二沉池的设计计算 第十章 二沉池的设计计算
10.1设计要求：
1.二次沉淀池是活性污泥系统的重要组成部分，它用以澄清混合液并回收，浓缩活性污泥，因此，其效果的好坏，直接影响出水的水质和回流污泥的浓度.因为沉淀和浓缩效果不好，出水中就会增加活性污泥悬浮物，从而增加出水的BOD浓度；同时回流污泥浓度也会降低，从而降低曝气中混合及浓缩影响净化效果. 2.二沉池也有别于其他沉淀池，除了进行泥水分离外，还进行污泥浓缩，并由于水量水质的变化，还要暂时储存污泥，由于二沉池需要完成污泥浓缩的作用，往往所需要的池面积大于只进行泥水分离所需要的面积.
3. 进入二沉池的活性污泥混合液浓度（2000～4000mg/L），有絮凝性能，因此属于成层沉淀，它沉淀时泥水之间有清晰的界面，絮凝体结成整体共同下沉，初期泥水界面的沉速固定不变，仅与初始浓度有关.活性污泥的另一个特点是质轻，易被出水带走，并容易产生二次流和异重流现象，使实际的过水断面远远小于设计的过水断面.
4. 由于进入二沉池的混合液是泥，水，气三相混合液，因此沉降管中的下降流速不应该超过0.03m/s.以利于气，水分离，提高澄清区的分离效果.
10.2.二次沉淀池的设计：
1.沉淀部分水面面积 F ，根据生物处理段的特性，选取二沉池表面负荷
q?1.5(m3/(m2?h))，（其中q=1.0～1.5m3/(m2?h)） 设四座辐流式沉淀池， n=4，则有 F?2.池子直径 D
D?Q19200??1333.33(m2) n?q24?4?1.54F??4?1333.33??41.2(m)
3.沉淀部分的有效水深h2， 设沉淀时间： t?2.5(h)（其中t=1.5～2.5h），则
h2?q?t?1.5?2.5?3.75(m) 4. 沉淀区的有效容积 V′
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