hl?εhL?0.5?0.07?0.035m液柱
表面张力产生的阻力
hζ?4ζd0ρLg?4?21.5?10?30.039?1070?9.81?2.29?10?4m液柱
故hf?ho?hl?hζ?0.029?0.035?0.00029?0.06429m液柱 2.降液管液泛的校核 降液管中的清液柱高度
H?hw?how?hf?hd?△
其中，液体流过降液管及其底隙的阻力
hd?1.18?10?8(Lhlwhb)?1.18?102?8(28.951.12?0.035)?0.0064
2略去液面梯度，将所得有关值带入得
H=0.07+0.06429+0.0064=0.1407 m液柱
取降液管中泡沫层相对密度φ=0.7，则降液管中泡沫层的高度
Hd?'Hdφ?0.14070.7?0.201m
而HT?hw?0.45?0.0452?0.4952?Hd'，故不会产生降液管液泛。 液体在降液管中停留时间的校核 由HT?uumax得
θ?AdHTLS?0.178?0.5528.95/3600?12.23?5s
故所夹带的气体可以释出符合要求，降液管尺寸可用。 严重漏液校核
区漏液点气速为阀动因子F0?5时的值，则
u0?5ρV50.6?6.45m/s
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稳定系数k?u0u0'?12.46.45?1.93?1.5,故不会产生严重漏液。
塔板负荷性能图 过量液沫夹带线关系式
1.36LSZL?VSρρLV在F1??ρVKCFAb式中，令F1=0.8，并将塔板有关尺寸数据和物性
常数等值代入，整理可得
VS?4.4?65.56LS或Vh?15840?65.56LS
液相下限关系式 由how?2.84?10?3E(Lhlw)2/3，令E=1取how?6mm?0.006m，可得
Lh?3.44m/h3
严重漏液线关系式 令F0?5，则
VS?π4d0n25ρV?0.785?0.0392?108?50.6?0.83m/s3
或Vh?2997m3/h
液相上限关系式 在θ?AdHTLS中，；令θ=5s，可得
LS?AdHTθ?0.178?0.555?0.02m/s或Lh?72m/h
33降液管泛线关系式
由降液管液泛校核条件式 Hd'?HT?hw， 或Hd?hw?how?hf?hd?φ（HT?hw）可得
3.41?10?8ρρVL(Vhnd20)?4.26?102?3(Lhlw)2/3?1.18?10?8(Lhlwhb)?φHT?(φ?1.5)hw- 17 -
Vh?4.14?1028?56.4?10Lh52/3?1.1?10Lh
42根据以上关系式，以Vh为纵坐标，Lh为横坐标，可做本塔塔板的负荷性能图，图中OAB为操作线，D点位设计点，由图可知气相负荷上限为 11800m/h 气相负荷下限为2297m/h，其操作弹性为
3311800m/h2297m/h33 ?5.13。
图3.1塔板负荷性能图
3.1.4主要接管尺寸的选取
主要接管尺寸的选取
取进料管的流速为0.5m/s。则进料管直径
dF?4?90/36000.5π?0.253m。取进料管的尺寸为φ265×6；
取回流管的流速为0.5m/s。回流管直径
d回?4?0.466/36000.5π?0.018m，取管的尺寸为φ32×4；
取釜液管的流速为0.5m/s。釜液管直径
dw?4?64.58/36000.5π?0.214m，取釜液管尺寸为φ230×6；
取塔顶蒸气管的流速为0.5m/s，塔顶蒸汽管直径
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dD1?4?1.46/36000.5π?0.032m取管的尺寸为φ40×4；
取重苯出口管的流速为0.5m/s。重苯出口管直径
dD2?4?0.64/36000.5π?0.021m取管的尺寸为φ32×4；
取萘溶剂油出口管流速为1.5m/s。萘溶剂油出口管直径
dD3?4?37.5/36001.5π?0.094m取管的尺寸为φ105×4；
加热蒸汽管的流速为15m/s。则加热蒸汽管直径
dH?4?5670/360015π?0.369m取加热蒸汽管的直径为φ380×6.
3.1.5塔高和筒体、封头厚度的确定 1.每十层设一人孔则人孔数为N人孔?5910-1?4.9圆整取N人孔?5人孔高度取
0.6m。塔顶空间高度取1.5m,塔底空间高度3m，塔底塔顶空间各加设一个人孔，塔的高度H?5?0.6?59?0.45?1.5?3?34.05m 2.筒体厚度的确定
计算厚度 δ?PC?D2[ζ]φ?PCt?0.7?16002?163?1?0.7?3.44mm
对16MnR，钢板负偏差C1=0mm 名义厚度δn?δ?C1?C2?3.44?0?3?6.44mm圆整为8mm
有效厚度?d=?n?C1?C2=8-3=5mm 3.封头厚度的确定
选用标准封头，其形状系数K=1
根据《钢制压力容器用封头》JB/T4746-2002,查得椭圆封头 的有关数据如下：
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表3.1
DN 1600 计算厚度
δ?K?PC?Di2[ζ]φ?0.5PCtH (mm) 425 A (m2) 2.8007 V (m3) 0.5864 ?0.7?16002?163?1?0.5?0.7?3.44mm
名义厚度 δn?δ?C1?C2?3.44?0?3?6.44mm圆整为8mm;
有效厚度?d=?n?C1?C2=8-3=5mm 3.1.6开孔补强的计算 A)对于人孔（Φ630?6）
1、开孔所需补强面积 强度削弱系数fr? 接管有效厚度δδδ A?dδ?2et[ζ]n[ζ]rt?170170?1
?δnt?C?6?3?3mm
2et(1?fr)0?606?3.44?2?3.44?(6?3)?0?2084.64mm
2、有效补强范围
1）有效宽度 B?2d?2?606?1212mm
δn?2δ B?d?2nt?606?2?8?2?6?634mm
有效宽度取最大值，即B=1212mm 2）有效高度
a、外侧有效补强高度 h1?dδnt?606?6?60.29mm
h1=实际外伸高度200mm
外侧有效高度取最小值h1=60.29mm
b、内侧有效补强高度 h2?dδnt?606?6?60.29mm
h2=实际内伸高度0mm
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