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p1M1q2M2p2q2p2M2q2p1M1q160000q22400q16000
图6.3 各层梁上作用的活载
对于第1~4层:
'q2?2.6 KN/m q2?1.5KN/
1.912.2?6.01.9?1.9?1.2)?)?2??1.9?(?1.2?2]?2.0?25.43KN 22221.912.2?6.0?)?2??1.9]?2.5?23.98KN P1?[(1.9?222P2?[(1.9?M1 =P1e1=23.98?0.15=3.597KNm M2= P2e2=25.43?0.15=3.8145KNm
将以上结果汇总,见表6.1和表6.2.
表6.1横向框架恒载汇总
层次 q1 KN/m q1' KN/m 1.8375 26.238 30.237 q2 KN/m 6.9 3.570 3.570 ' q2P1 KN 71.980 52.44 52.44 P2 M1 KN.m KN 93.698 61.020 61.020 10.797 7.866 7.866 14.055 9.153 9.153 M2 KN.m KN/m 3.192 1.65 1.65 4 2~3 1 2.625 25.825 29.825 表6.2:横向框架活荷载汇总表
层 次 1~4 q2 KN/m 2.60 ' q2P1 KN 23.98 P2 KN 25.43 M1 M2 KN.m KN.m 3.597 3.8145 KN/m 1.5 注:表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用下情况.
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6.1.3.内力计算:
梁端和柱端弯矩采用二次分配法计算,由于结构对称,荷载对称,故计算时可用半框架,计算过程如图13,所得弯矩图如图14,梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得,柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到,计算柱底轴力还需考虑柱的自重,见表6.3和表6.4.
右梁下柱0.3610.63910.797-13.1340.8431.49429.600.524-10.87-19.2530.37-30.370.3900.3900.2207.866-152.6459.1959.1933.3829.6029.60-14.27-17.52-17.52-9.8871.2779.14-143.40.3900.3900.2207.866-152.6459.1959.1933.3829.6032.96-14.27-18.83-18.83-10.6269.9681.19-144.150.3920.3920.2167.866-176.01365.9165.9136.3229.60-17.37-4.79-4.79-2.6490.7268.99-159.70上柱左梁上柱0.31313.13414.06-1.0480.7477.6422.570.2020.356152.649.153-28.54-50.2916.690.9282.3514.144143.141-36.0650.2020.356152.649.153-28.54-50.2916.69-29.608.8215.56149.61-55.180.2110.374176.0139.153-34.74-61.5818.16-29.602.4144.28161.185-77.75右梁0.133-4.27-1.8550.445-25.1513.523.245-9.77-0.580.3560.085-2.209-50.29-12.00-29.264.1440.989-75.406-13.220.3560.085-2.209-50.29-12-30.7915.563.71-65.52-10.500.3250.089-7.48-53.51下柱0.5543.7181.018-49.79-1.10134.50-24.90(a)恒荷作用下
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右梁下柱0.3610.6393.597-7.81.5172.6850.820-1.705-0.319-0.5665.614-7.3860.3900.3900.2203.597-7.81.6391.6390.9250.8200.820-1.1-0.210-0.210-0.1192.2495.845-8.0940.3900.3900.2203.597-7.81.6391.639-0.925-1.10.8200.82-0.210-0.210-0.1192.2498.845-8.0940.3920.3920.2163.597-7.81.6391.639-0.9250.82-1.10.82-0.210-0.210-0.1192.2495.845-8.094上柱左梁上柱下柱0.3130.5543.8147.8-3.41-6.041.343-1.940.1870.335.919-7.650.2020.3560.3563.8157.8-2.20-3.88-3.880.462-1.94-3.020.560.9790.9796.62-1.027-5.9210.2020.3560.3563.81457.8-2.20-3.88-3.880.463-1.94-3.020.560.980.986.62-1.027-5.9210.2110.3740.3257.83.814-2.20-3.88-3.880.4625-1.94-3.020.560.9790.9796.62-1.027-5.921右梁0.133-0.72-1.45-0.085-2.090.085-3.52-0.9260.234-1.4120.085-0.72-0.9260.234-1.4120.089-0.72-0.9260.234-1.4122.922(b)活荷作用下-2.961 图6.4 横向框架的二次分配法
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30.3730.37143.4179.1471.27144.1581.19159.7068.9969.9690.1234.5022.5690.587.3865.6158.0945.8458.0945.8458.0945.8452.9225.9192.097.656.621.4122.2492.2491.0276.621.4121.0276.621.4121.0275.9212.9619.77143.4113.2236.065149.6155.1865.52161.851.10149.7977.7524.902.249(a) 恒 荷 作 用 下(b) 活 荷 作 用 下 图6.5 竖向荷载作用下框架弯矩图
表6.3恒荷作用下梁端剪力及柱轴力图（KN）
荷载引起的剪力 层 BC次 AB跨 VA=VB 4 14.51 BC跨 AB跨 跨 VB=VC VA=-VB VB=VC 6.06 -1.3 0 0 0 0 0 VA VB VB=V 6.05 N顶 86.49 N底 171.5 N顶 N底 AB跨 BC跨 A 柱 B 柱 弯距引起的 总剪力 剪力 柱轴力 13.21 14.51 99.753 184.75 304.52 389.53 510.21 595.21 737.33 834.83 3 143.75 3.13 143.8 143.8 3.132 282.68 367.68 142.8 144.7 3.132 477.96 562.96 165.6 166.1 3.132 696.01 793.5 2 143.75 3.13 -0.91 1 165.85 3.13 -0.25 表6.4活荷载作用下的梁端剪力及柱轴力
层 荷载引起的剪力 次 力 弯距引起的剪总剪力 柱轴力 24 / 47
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BCAB跨 VA=VB 4 7.8 BC跨 VB=VC 0.9 AB跨 跨 VA=-VB VB=VC -0.244 0 VA AB跨 VB BC跨 VB=V 0.9 工程名称：办公楼 A柱 N顶=N底 31.536 B柱 N顶=N顶 32.024 7.556 8.044 3 2 1 7.8 7.8 7.8 0.9 0.9 0.9 -0.246 -0.246 -0.246 0 0 0 7.556 8.044 7.556 8.044 7.556 8.044 0.9 0.9 0.9 63.012 94.608 126.144 64.048 96.072 128.096 6.2横向框架内力组合:
6.2.1.结构抗震等级:
结构的抗震等级可根据结构类型,地震烈度,房屋高度等因素确定,本工程的框架为三级抗
震等级
6.2.2.框架梁内力组合:
本工程考虑了三种内力组合,即1.2SG?1.4SQK,1.35SGK?1.0SQK,1.2SGE?1.3SEK,
此外,对于本工程,1.2SGK?1.4SWK这种组合与考虑地震作用组合相比一般较小,对结构设计不起控制作用,故不予考虑,各层梁的内力组合结果见表36,表中SGK,SQK两列的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩(调幅系数为0.8). 下面以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例（其余从略）,说明各内力的组合方法,对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算,求跨间最大正弯矩时,可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值,由平衡条件确定,如下图所示.
2MAAVAq16000BMBVB
图6.6 均布、梯形、三角形、集中力作用下的计算简图
梁上设计值:
?7q1=1.2?39.83=47.80KN/m q2?1.2?(3.5 25 / 47
0.?56.?0KN/m )7. 8 8