沈阳工程学院毕业设计(论文)
（2）在60KVI、Ⅱ段母线分别安装一组避雷器。 （3）在10 KVI、Ⅱ段母线分别安装一组避雷器。 （4）在主变中性点安装一台避雷器。
（5）在60KV电源进线，采用避雷线保护。
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象牙60/10kV二次降压变电所电气部分设计
第七章、继电保护和自动装置的规划设计
7.1继电保护的配置
（1）变压器的保护
①配置原则
a.反映变压器内部故障的油面降低的瓦斯保护 b.相间短路保护
反映变压器绕组和引出线的相间短路的纵差保护或速断保护，对其中性点直接接地侧绕组和引出线的接地短路，以及绕组间适中中能起保护作用，如果变压器的纵差动保护对单相接地适中的灵敏性不符合要求，可增设零序差动保护。
c.后备保护
d.中性点直接接地电网中，降压变电所的变压器两侧应装设零序电流保护，作为变压器主保护的后备保护，并作为相邻元件的后备保护。
e.过负荷保护
②龙湾变电所主变保护配置
主保护：纵联差动保护，重瓦斯保护，轻瓦斯保护。 后备保护：复合电压闭锁过流保护，过负荷保护。 （2）母线保护 ①配置原则
a.35-60KV电力网中，主要变电所的35-60KV双母线或分段单母线需快速而有选择地切除一段或一组母线上故障，以保证系统安全稳定运行和可靠供电。
b.对于双母线并联运行的发电厂或变电所，当线路保护在某些情况下，可能失去选择时，母线保护应保证先跳开母联断路器，但不能影响系统稳定运行。
c.对3-10KV分段母线，宜采用不完全电流差动式母线保护，保护仅接入有电源支路的电流，保护由两段组成：其第一段采用无时限或带时限的电流速断保护，当灵敏系数不符合要求时，可采用电流闭锁，电压速断保护，第二段采用过电流保护，当灵敏系数不符合要求时，可将一部分负荷较大的配电线路接入差动回路， 以降低保护的起动电流。
②龙湾变电所母线保护配置
a.10KV母线分段断路器第一段采用带时限的电流速断保护，第二段采用过电流保护。
b.60KV母线采用不完全电流差动式母线保护，分段断路器设置过电流保护。 （3）线路保护 ①配置原则
a.单侧电源线路，可装设一段或两段式电流电压速断保护和过电流保护。 b.复杂网络的单回线路，可装设一段或两段式电流，电压速断保护和过电流保护，必要时，保护应具有方向性宜采用距离保护。电缆及架空短线路，如采用电流电压保护不满足选择性、灵敏性和速动性要求时，宜采用导引线或光纤通道
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等纵联保护作为全保护，以带方向或不带方向的电流保护作为后备保护。
②龙湾变电所线路保护配置
a.10KV线路采用两段式电流速断保护。
b.60KV线路采用两段式电流速断保护和过电流保护。 （4）电力电容器的保护 ①配置原则：
对3KV及以上的并联补偿电容器组的下列故障及异常运行方式应按规定装设相应的保护。
a.电容器组和断路器之间连接线短路。 b.电容器内部故障及其引出线短路
c.电容器组中，某一故障电容器切除后所引起的过电压 d.电容器组的单相接地故障 e.电容器组过电压 f.所联接的母线失压
②龙湾变电所电力电容器保护配置
限时速断过电流，过电压和低压保护，零序保护。
7.2自动装置的配置
（1）配置原则
①3KV及以上的架空线路和电缆与架空混合线路，在具有断路器的条件下，如用电设备允许且无备用电源自动投入时，应装设自动重合闸装置。
②低压侧不带电源的降压变压器，可装设自动重合闸。 （2）龙湾变电所自动装置配置
①10KV线路因是全线电缆线路不设自动重合闸装置。 ②60KV线路配置三相一次自动重合闸装置。
③主变压器配置三相一次自动重合闸与复合电压闭锁保护。
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象牙60/10kV二次降压变电所电气部分设计
第二部分 计算书
第一章 主变压器、电容器 容量和台数的确定
1.1、 变电所有功总负荷：
∑P=KPmax=0.9（P1+P2+….P9）=24570KW
Smax = k*(P1max/cosφ1+ P2max/cosφ2+…..+ P7max/cosφ7)=27494（KVA）
S单 = Smax /（1-5%）×70% =20258.8
根据负荷情况初选变压器为两台，型号SFL7-25000/63变电所无功总负荷 ∑Q= P1max ·tg(arccos0.91)+ P2max ·tg(arccos0.91)+?.+ P9max ·tg(arccos0.85)=(1968.02+1731.33+1452.97+1259.23+755.64+666.01+2561.58+2698.71+681.72)=13945.2(Kvar)
β∑Q=0.8×13945.2 =11156.17（Kvar）
1.2、补偿容量的确定
⑴ 补偿前10KV负荷平均功率因数 cosΦ1= α∑P/[（α∑P）2 +(β∑Q)2 ]1/2 =0.75×27494/√（0.75×27494）2+（0.8×13945.2）2=0.87 ⑵ 补偿后的功率因数为： cosΦ2 = 0.95 ⑶ 需补偿的无功容量：
Qc= ∑P *(tgΦ1 - tgΦ2 )=（0.526-0.329）×27494=7890.8(Kvar)
根据以上数据所选补偿电容器为RWF10.5-100-1型，数量72台。 ⑷ 校验：
计算补偿后高压侧平均功率因数及变压器功率损耗： 空载损耗：P0=32.5（KW），空载电流：I0%=0.9%； 负载损耗：Pk=117（KW） 阻抗电压：Uk%=9%； △Pt＝2*[△Po+△Pn(s/2Sn)
2 ]=2*[32.5+99*(27494*2/25000)
22 ]=124.9(Kw)
△Qt＝2*[Io%/100*Sn+(Uk%/100)*Sn(S/2Sn) Pt=0.75*27494.1+124.9=20745.5
Qt=0.8*(11156.2-7890.8)+1810.7=4423.02
]=1810.7 (kvar)
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cosΦ2=α(P∑ +△PT）/[α(P∑ +△PT）2] +[β(Q∑+△QT)- Qn] 1/2
=0.978>0.9
● 根据负荷情况，为确保系统供电的安全可靠性，保证设备和人身安全，并考虑经济运行的角度，选定平远变电所主变压器为 SF7-16000/63型；两台变压器并列运行，连接组别为：Y/△-11接线方式,如表1—1
变压器参数1--1 额定电压（KV） 型 号 高压 SFL7-1600/63 63±2×2.5% ● 根据以上计算，平远变电所所选补偿电容器为RWF10.5-100-1型，数量72台,如表1—2
补偿电容器参数1--2 额定 损耗（KW） 阻抗空载容量电压电流（KVA低压 空载 负载 UK% I0% ） 10.5 25000 32.5 117 9 0.9 型 号 BFF10.5-100-1
额定电压（KV） 10.5 额定容量（Kar） 100 标准电容(Uf) 2.89 相数 1
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