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图6.13 雪载轴力图 （kN）
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图6. 14 雪载剪力图 (kN)
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图6.15 雪载弯矩图 （kN·m）
6.2 内力组合
6.2.1 框架梁内力组合见附表6.1
6.2.2 框架柱的内力组合见附表6.2，6.3，6.4，6.5。
梁内力组合共6种工况，（1）1.2恒+1.4活±1.4*0.6风；（2）1.2恒±1.4风+1.4*0.7活；（3）1.35恒+1.4?（0.7活±0.6风）；（4）1.0恒±1.4*风；（5）1.2（恒+0.5活）±1.3地震（此列为表中的第二种工况）；（6）组合5中当竖向荷载作用有利时，改为1.0（恒+0.5活）±1.3地震。
框架柱的组合工况与框架梁相同。但应取三种最大内力分别进行配筋计算后取大值。
内力组合表中，竖向荷载应进行弯矩调幅，调幅系数取0.8。 支座调幅后，跨中弯矩按如下方法调整：（1）恒荷载：若左右支座调幅值为a和b，则跨中弯矩下降（a+b）/2，（2）活荷载：支座调幅后，跨中可调可不调。可不调的原因：由于考虑活荷载不利布置时跨中放大了1.1-1.2倍。
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第7章 截面设计 7.1框架梁截面设计
7.1.1 设计资料
框架梁采用C30的混凝土，其设计强度：fc?14.3N/mm2，ft?1.43N/mm2。钢筋选用HRB400，fy＝360 N/mm2，箍筋选用N/mm2； 边跨梁b×h＝300×550mm、中跨b×h＝300×550mm 保护层厚度为35mm
边跨 h0＝550-50＝500mm、中跨h0＝550-50＝500mm 梁最小配筋率?min?0.2%
边梁最小配筋数量为：As??minbh0?0.2%?300?500?330mm2 中梁最小配筋数量为：As??minbh0?0.2%?300?500?330mm2
以1层横向框架梁的计算为例：
7.1.2梁的正截面受弯承载力的计算 （砼规6.2,11.3）
1. CD跨
从内力组合表中选出CD跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算到边缘控制截面的弯矩进行配筋计算：
支座弯矩
HPB300，fy＝270
MD?213.9165.2??0.275?226.9kN?m 0.750.85 ?REMD?0.75?226.9.4?170.2kN?m MC?194.9?0.75110.7?0.275?22k0.N8?m 0.85 ?REMC?0.75?220.8?165.6kN?m
跨间弯矩取控制截面,即边缘处的最大弯矩，?REMmax?74.957kN?m。 梁下部受拉时，按T形截面设计；梁上部受拉时，按矩形截面设计。
翼缘计算宽度当按跨度考虑时，b?f?l/3?6.0/3?2.0m?2000mm，按翼缘厚度考虑时，
h0?h?as?550?50?500mm，h?f/h0?120/500?0.24?0.1，此种情况不起控制作用。
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故取b?f?2000mm。
梁内纵向钢筋采用HRB400级钢筋(fy?fy??360N/mm2),?b?0.518，下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为：
?1fcb?fh?f(h0?h?f/2)?1.0?14.3?2000?120?(500?120/2)?1510.1kN?m?74.957kN?m
M74.957?106??0.010 属第一类T形截面as?22?1fcb?fh01.0?14.3?2000?500??1?1?2?s?1?1?2?0.010?0.010??b As???1fcb?fh0/fy?0.010?1.0?14.3?2000?500?397mm2
360603?0.31%?0.20%，满足要求。
300?550实配钢筋314，（As?461mm2），??将下部跨间的314钢筋深入支座负弯矩作用下的受压钢筋（As相应的受拉钢筋As，即支座D上部：
，再计算?461mm2）
?REMD?fyAS(h0?aS)170.2?106?360?461?(500?50)?s???0.089?1fcbh021.0?14.3?300?5002
'??1?1?2?s?1?1?2?0.089?0.093?2aS/h0?0.2
说明As有富裕，且不屈服，可近似取:
M170.2?106As???1051mm2fy(h0?a?360?(500?50)s)
实际配筋420(As?1256mm2)，??1256?0.761%?0.2500?550M165.6?106??1022mm2 支座C上部As?fy(h0?a?360?(500?50)s)实配420(As?1256mm2)，??满足要求。
梁顶面与底面钢筋比值：
1256?0.761%?0.25%
300?550461?0.36?0.3，满足要求。 125640