Vmax?11?0.7222?7.875?0.75?21.75??（0.7222-0.34）?5.8?7.87522?0.0667?0.7222?248.4?0.75?180.35(kN)
可变作用（汽车）冲击效应：
M?1244.42?0.291?0.78?282.46(kN?m) V?180.35?0.291?0.78?40.94(kN)
可变作用（人群）标准效应：
1?0.5678?3.45?5.4375?29?0.5?（1.45?0.4833）2（?1.25-0.5678）?5.8?3.45?167.64(kN?m)Mmax?Vmax?11?0.5678?3.45?0.75?29?0.75??(1.25?0.5678)22?5.8?3.45?0.4833?19.28(kN)
（3）求支点截面的最大剪力
Qkq=7.875kN/mPk=248.4kN1.00.93330.800.0667剪力影响线0.72220.341.2590.56780.72220.340.56781.259
图3-9支点截面影响线图
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可变作用（汽车）效应：
Vmax?11?7.875?0.7222?1?29??7.875?0.0338?5.822?(0.9333?0.0667)?248.4?0.8?0.7222?226.75(kN)
V?226.75?0.291?0.78?51.47(kN)
可变作用（汽车）冲击效应：
可变作用（人群）标准效应：
Vmax?11?3.45?0.5678?1?29??3.45?(1.25?0.5678)?5.822?(0.9333?0.0667)?35.23(kN)
3.3 主梁作用效应组合
此设计按照《桥规》4.1.6～4.1.8条规定，根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表3-6。
表3-6主梁作用效应组合
序号 ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑸ ⑹ 一期永久作用 二期永久作用 总永久作用=（1）+（2） 可变作用公路--II级 可变作用汽车冲击 可变作用（人群）标准效应 荷载类别 跨中截面 Mmax KN/m 2759.53 1467.33 4226.86 1679.58 381.23 219.30 6506.97 Vmax KN 0.00 0.00 0.00 109.73 24.91 14.66 149.30 91.47 四分点界面 Mmax KN/m 2069.65 1100.50 3170.15 1244.42 282.46 167.64 4864.67 4208.89 Vmax KN 190.31 101.20 291.51 180.35 40.92 19.28 532.06 437.035 支点 Vmax KN 380.62 202.39 583.01 226.75 51.47 35.23 896.46 776.97 ⑺ 标准组合=（3）+（4）+（5）+（6） ⑻ 短期组合=（3）+0.7?（4）+（6） 5621.87 极限组合=1.2?（3）?4）?(5)? +1.4?（
7957.37 23
188.50 5941.81 659.59 1089.12
第四章 预应力钢束的估算及其布置
4.1 跨中截面钢束的估算和确定
根据《公预规》规定，预应力梁应满足承载能力极限状态强度要求和正常使用极限状态应力要求。以下对跨中截面在在多种效应组合下，分别根据上述要求估计主梁所需钢束，并且按这些估计方法确定主梁钢束的数目。
4.1.1按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数
对于简支梁带马蹄的T形截面，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数n的估算公式：
Mkn?C1??Ap?fpk(ks?ep)
式中：Mk——持久状态使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值，按表3.5取用； C1——与荷载有关的经验系数，对于公路—II级，C1取用0.565；
ΔAp——一股5υs15.2钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.4cm2，故ΔAp=7.0cm2。在第二章已计算出成桥后跨中截面yx=145.92cm，ks=46.81cm，初估ap=15cm，则钢束偏心距为：ep=yx-ap=145.92-15=130.92（cm）。 1号梁：
6506.97?103n??4.98?460.565?7?10?1860?10?(0.4681?1.3092)
4.1.2按承载能力极限状态估算钢束数
根据极限状态的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度fcd，应力图式呈矩形，同时预应力钢束也达到设计强度fpd，则钢束数的估算公式为：
n?
Md??h?fpd??Ap
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式中：Md——承载能力极限状态的跨中最大弯矩，按表3.5取用； α——经验系数，一般采用0.75～0.77，本设计取用0.76； fpd——预应力钢绞线的设计强度，为1260MPa。 计算得：
7957.37?103n??5.966?40.76?7?1260?10?1.8?10
根据上述两种极限状态，取钢束数n=6。
4.2预应力钢束布置
4.2.1跨中截面及锚固端截面的钢束位置
（1）对于跨中截面，在保证布置预留管道建设要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距更大。本设计采用内径为70mm，外径为77mm的波纹管，按照《公预规》9.1.1规定，管道至梁底距离不小于3cm及管道直径的1/2。据《公预规》9.4.9规定，水平净距不小于4cm及0.6倍的管道直径，在竖向可叠加。根据上述规定，如图2.10所示的详细结构的横截面。由此该组可直接得出钢梁梁底中心距：
ap?3?(9.0?16.7)?12.85(cm)6
（2）由于预制时主梁为小截面，如果全部钢束在预制时完成张拉，有可能在上缘出现较大的拉应力，下边缘产生较大的压应力。出于这个原因，预制时在翼缘板内加配构造钢筋以抵抗一部分应力。
对于锚固端截面，钢束布置一般考虑以下两个方面：一是强调钢束合力中心尽可能接近截心形心，使截面均匀受压;二是要考虑锚头布置的可能性，以满足张拉便捷的操作要求。根据锚头“均匀”、“分散”的原则，在图4.1示出钢梁的布置的锚定端部的上述配置。钢梁梁底组对焦距离：
ap?2?(40?80)?155?185?96.67(cm)6
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图4-1跨中和锚固点预应力钢束布置（单位mm）
为验核上述布置的钢束群重心布置，需计算锚固端截面几何特性。图4-1示出跨中和锚固点钢束布置图，锚固端截面特性计算见表4-1所示。
图4-2钢束群重心位置复核图示（单位：mm）
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