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偿链形悬挂采用的支柱低（低0.5m），故有8.2及8.7两种。腕臂柱和软横跨支柱都可用作下锚柱，下锚柱要承担顺线路方向（设下锚拉线后）的下锚力，故其支柱容量表示为48—250、170—250，其中250是表示顺线路方向的支柱容量（kN2m）。
支柱类型的选择是根据最低温度、最大覆冰以及最大风速三种情况计算的，取三种计算结果的最大弯矩值，即选取其中最严重的情况作为选择支柱容量的依据。
钢筋混凝土支柱型号及规格表如表2.2所示[7]。
表2.2 钢筋混凝土支柱型号及规格
型号
L（m） 11.3 10.8 11.3 10.8 11.7 11.2 12.2 11.7
a（mm） 160 168 267 280 413 425 400 413
b（mm） 质量（kg） 迎风面积（m2） 使用范围 348 388 550 550 705 705 705 705
1050 1010 1330 1260 1730 1620 1840 1730
1.94 1.94
18
8.7?2.618H 8.2?2.638H 8.7?2.638H 8.2?2.678H 8.7?378H 8.2?348?250H
9.2?348?250H 8.7?3H腕 2.04 2.04 2.11 2.11 2.21 2.11
臂 支 柱 锚 柱
(2) 钢支柱
目前，在接触网工程中，特别是较大站场上，大量利用钢拄，它是由角钢焊接成的立体衍架结构式支柱，具有重量轻、容量大、耐碰撞、运输及安装方便等优点，但存在用钢量大、造价高、耐腐蚀性能差，需定期进行除锈、涂漆防腐，且有维修不便等缺点。从节约钢材及方便运营维护的角度出发，要求尽量少采用。现在涂漆防腐已改为热镀锌防腐，提高了防腐性能，延长了维修周期。钢柱主要用于跨越股道比较多、需要支柱高度较高、容量较大的软横跨柱，其次用作桥梁墩台上安装的支柱。现在作为软横跨钢柱的高度有13m和15m两种。钢柱的缺点是维修工作量大，需定期进行防锈和涂漆的保
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养工作，而且从节省钢材的角度出发，也要尽量减少使用。故目前在大型站场、桥上及不便使用钢筋混凝土支柱的地方采用。
钢柱是用工字形钢、槽钢或角钢制成，我国一般用角钢。钢柱一般用符号G表示，其支柱型号和规格详见表2.3所示[8]。
表2.3 15m钢柱基础类型选用表
土壤允许承压力 kPa
支柱类型
100
GG
挖方 150 J15-3
200 J15-1
250 J15-1
填方 150 J15-7
200 J15-7
200 15J15-4
250 15200?250Gm
15300G 15250?250G
15350G 15450G 15350?250G
15
J15-9 J15-5 J15-3 J15-1 J15-9 J15-7
J15-8 J15-4 J15-4 J15-2 J15-10 J15-8
J15-10 J15-14 J15-19
J15-6 J15-13 J15-17
J15-4 J15-12 J15-16
J15-2 J15-11 J15-16
J15-10 J15-15 J15-18
J15-8 J15-14 J15-18
Gm
200?250中，分子200为支柱垂直于线路方向的支柱容量；分子250为支柱顺15线路方向的支柱容量；分母15为指钢柱的高度。 2.3.4 拉出值的选择
在进行接触网平面设计时，在定位点处，应标明接触线拉出值的大小和方向。设置拉出值的目的是使受电弓滑板磨损均匀。因此，拉出值的大小是由受电弓的有效工作长度决定的。站场上布置拉出值，对于同一组软横跨，各股道拉出值的方向要间隔向相反方向拉，以使软横跨受力状态良好。拉出值在直线区段一般取±300mm，在曲线区段则根据曲线半径决定，具体取值如表2.4所示。
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表2.4 接触线拉出值选用表
曲线半径（m） 300～1200 1200 区间拉出值（m） 400 250 150 隧道内拉出值（m） 300 150 100 在设置拉出值时，一般应注意下述技术原則： (1) 布置和确定拉出值时，一般先从咽喉区开始。在向站中心布置时，若最后碰到直线股道上相邻定位点向同方向拉出，可找两边较小的跨距，在其定位点处将其拉出值设置为零。 (2) 站场上布置拉出值，对于同一组软横跨，各股道拉出值的拉出方向要间隔向相反方向拉，以使软横跨支柱受力状态良好。 (3) 在道岔处，若实施交叉布置，接触线处在标准定位时，在定位点处，其两组悬挂接触线的拉出值应相等，取值为375mm，两接触线定位点距离为100~150mm。 (4) 在道岔附带曲线末端的支柱处拉出值，是根据曲线半径大小及跨距长短决定的，一般取400mm，通常不小于300mm。 2.3.5 计算负载的确定 计算负载分为垂直负载和水平负载两种[9]： ① 垂直负载对于简单悬挂，包括本身重量和接触线的覆冰重量，链形悬挂包括本身的重量，即承力索、接触线、吊弦及线夹的重量，接触线及承力索的覆冰重量。 ② 水平负载包括风负载和由吊弦偏斜所造成的负载，后者在设计中一般不予考虑。 (1) 自重负载 自重负载的表达式为： g?SγgH?10?9 S—线索的横截面面积（mm2）； γ—所求线索的密度（kg/m3）； （2.5） 式2.5中，g—线索单位长皮重力负载（kN/m）； gH—自由落体重力加速度9.81（m/s2）。 对于钢铝接触线，由于钢和铝的密度不同，应分别计算，若设SG、SL及?G、?L分别为钢和铝的实际横截面面积和密度，则单位长度的自重负载为： g?9.81?10?9(SGγG?SLγL) （2.6） - 19 - 兰州交通大学毕业设计（论文） 在垂直负载中，应考虑吊弦及线夹的重力负载，通常把它换算为单位长度重力负载为0.5310-3kN/m。 (2) 冰负载 冰负载由下式表示： gb0?0.25?10?9γb?gH??[(d?2b)2?d2] ???γb?b[(b?d)gH?10]b—覆冰厚度（mm）； ?9 （2.7） 式2.7中，gb0—承力索（或接触线）的覆冰重力负载（kN/m）； A?B（mm）； 2d—线索直径，对于接触线取平均直径，即d?γb—覆冰密度（kg/m3）； gH—重力加速度（m/s2）。 (3) 风负载 风负载就是风作用到线索上的力，具有当地的风速观测资料时，接触网悬挂线索单位长度的风负载可由下式计算： p?0.615aKdlv2sinθ K—风负载体型系数（见表2.6）； （2.8） 式2.8中，a—风速不均匀系数（见表2.5）； d—线索的直径（mm）； l—接触悬挂跨距（m）； v—设计计算风速（m/s）； ?—风向与线路方向的夹角。 风速不均匀系数如表2.5所示。 表2.5 风速不均匀系数 计算风速（m/s） 20以下 20～30 31～35 35以上 a 1.00 0.85 0.75 0.70 - 20 - 兰州交通大学毕业设计（论文） 在计算时，风向与线路方向的夹角一般取?＝90°，sin?＝1，当l取为1m时，则式2.8可变为单位长度风负载的公式，风速不均匀即： p?0.615aKdv2?10?6 对于支柱所受的风负载，应换算成： （2.9） P0?0.615KFv2?10?3 （2.10） 式2.10中，p0—支柱风负载（kN）； K—风负载体型系数（见表2.7）； F—塔身迎风面的构建投影面积（m2）。 表中F为桁架构建的实际投影面积，FK为桁架的轮廓面积。风负载体型系数如表2.6所示，空间桁架背风面的风负载降低系数如表2.7所示。 表2.6 风负载体型系数 受风件特征 支柱 圆形钢筋混凝土支柱 矩形钢筋混凝土支柱 四边形角钢支柱 链形悬挂 一般悬挂 d<17mm d≥17mm 表2.7 空间桁架背风面的风负载降低系数 F/FK ≤0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 1.0 系数K 0.60 1.40 1.4（1+?） 1.25 1.20 1.10 线索 ? 1.0 0.85 0.66 0.50 0.33 0.15 0.15 - 21 -