由公式（5-14）得：
2?t2?1.28?2???3.88W/(m??C)
2h2h2?1.352?1.352?()?1]Dwln[t?(t)2?1]0.216ln[0.2160.216DwDwKL?1D1??lni??1?d2??idi?2?Dw11
?110.21910.2611ln?ln?2?3.14?45.50.2111.28?3.14?0.040.2193.88?3.14?0.261
=1.015 W/(m·℃)
K?KL?D?1.015?3.14?0.207?0.67
5.3.3原油比热容
原油和石油产品的比热容通常在1.6~2.5KJ/(Kg.℃)之间。
15?C时原油的相对密度为：
15d4??20??(t?20)1000 （5-15）
15
式中 d4--15?C时原油的相对密度；
?--温度系数，kg/(m3??C)；
?20--温度为20?C时的油品密度，kg/m3
15d4?848?(1.825?0.001315?848)?(15?20)?0.851
1000原油的比热容为：
C?115d4(1.687?3.39?10?3T) （5-16）
15
式中d4--15?C时原油的相对密度；
C--比热容，kJ/(kg??C)；
T--原油温度，?C。 由公式（5-16）得：
C?1?(1.687?3.39?10?3?50)?2.01[kJ/(kg??C)] 0.851 11
5.3.4加热站布站
质量流量为：
G1?G (5?17) tG180?107G1???59.5Kg/s
t350?24?3600确定出加热站的出、进口温度，即站间管段的起、终点温度TR和Tz后，可按冬季月平均最低温度及全线的K值估算加热站间距LR，
GCT?T0 （5-18） LR?1lnR?DKTz?T0由公式（5-18）得：
G1CTR?T059.5?2.04?10365?6.7LR?ln?ln?181.25km
?DKTz?T03.14?0.219?1.0.6736?6.7热油管全场620公里，加热站数n，
n?LLR （5-19）
由公式（5-19）得：
n?220?1.21。取n=2个。
184.25LR?L （5-20） nLR?L220??110Km n2 N--加热站数，个； L--输油管道总长，m；
LR--加热站间距，m；
出站温度为:
TR?T0?(TZ?T0)e由公式（5-21）得：
K?DLGC （5-21）
0.67?3.14?0.219?110?103TR?6?(39?6)eG--原油质量流量，kg/s；
59.5?2.04?103?54.2℃
12
TZ--加热站的进站温度，?C； TR--加热站的出站温度，?C。 C--比热容，kJ/(kg??C)
L--加热站间距，m；
K--管道总传热系数，W/(m??C)；
D--管道内径，m。
T0--管道周围的自然温度，?C；
在进行n的具体计算时，需要进行化整，必要时可适当调节温度。 在以上基础上课求出每个加热站的热负荷：
Gc(T?T)Q?1RZ （5-22）
??--加热炉的效率，%；
c--原油的比热容，J/(kg.℃)； G--原油质量流量，kg/s； Q--加热站的热负荷，J/s。
由公式（5-22）得：
Gc(T?T)59.5?2.04?(54.2?38)Q?1RZ??2.46?103KJ/s
?0.85.3.5水力计算
全线油品平均温度
12Tpj??54.2??38?43.4(?C)
3350?C时原油的密度为：
?50?848?(1.825?0.001315?848)?(50?20)?826kg/m3
故平均温度下的运动粘度为：
?pj??0e?u(t?t) （5-23）
0?pj,?0--温度为平均温度、t0时油品的运动黏度，m2/s；
U--黏温指数，1/?C。 由公式（5-23）得：
8.34?10?3?0.035(43.3?50)?pj?e?12.7?10?6(m2/s)
826 13
5.3.6计算摩阻
一个加热站间的摩阻为：
hR1??总摩阻为：
hR?nhR1 （5-25）
全线所需总压头为：
mQ2?m?pjd5?mLR （5-24）
H??(hR?1.1%hR?hm?Ht??Z) （5-26）
i?12hR--沿线总摩阻，m； hR1--加热站间距的摩阻，m；
H--全线所需要的总压头，m。
由公式5-24 5-25 5-26 得：
0.2462?0.25?(12.7?10?6)0.25?110?1000?530.7m hR1?0.246?5?0.250.216hR?2?530.7?1061.4
H?1061.4?1061.4?1.100?80??280?200??1233.07m
5.5 泵站布置
泵站数为：
n?H （5-27） Hcn--泵站数，个；
H--全线所需的总压头，m； Hc--泵所提供的扬程，m。 由公式5-27得：
n?H1233.1??2.74 Hc450向上取整，取n=3个；为了保证任务输量不变，可对泵站中的泵机组采取减小级数等措施。
采用平均法布站，其站间距为：
14
LR?L （5-28） nLR--泵站站间距，m；
L--管线总长，m；
LR=220=73.3km 3取泵站内压头损失为hm?15m，泵站进口压力控制在30～80m范围内。 当采用平均法布站时：
（1）当首站与第二站站间距取73.3km时，对应高程为Z=211m时，其进口压力为：
hti?H?1.011iL??Z?hm
ht1?450?1.011?5.21?10?3?73.3?103?(211?200)?15?37.9(m) 由于泵站进口压力控制在30～80m范围内，符合要求。
（2）取首站与第三站的站间距为146.6km，对应高程为Z=207m时，进口压力为：
ht1?450?37.9?1.011?5.21?10?3?73.3?103?(207?200)?15?79.8(m) （3）末站进口压力为：
ht4?450?74.1?1.011?5.21?10?3?(280?200)?103?(235?211)?15?63.7(m) 所以泵机组符合要求。为了减小其压头，用小扬程的泵，需要的扬程为：
H?1.011?5.21?10?3?23?103?(235?211)?15?80?45.7?143.5(m) （4）终点剩余压头为：
ht4?H?74.1?1.011?5.21?10?3?23?103?(235?211)?15?65(m) 计算得出H=135m。选出泵站3选用的泵为：
流量为100m3/h，扬程为150m，配带电动机功率为30kw，转速为2950r/min，效率76%。选用两台，一台备用。
5.6 校核动静水压
5.6.1判断翻越点
若Hf?iLf?Zf?ZQ?iL?Zz?ZQ?H 则有翻越点存在，反之不存在。
H?iL??Z?5.21?103?235?103?(207?200)?1233.4m
在73.3km处，H?iLf?Zf?ZQ?5.21?10?3?73.3?103?(211?200)?392.89m 在146.6km处，Hf?iLf?Zf?ZQ?5.21?10?3?146?103?(207?200)?767.66m 以上所得Hf均小于H,故不存在翻越点，泵站布置合适。
15