wt?h1?h2=3568.6-2236=1332.6kJ/kg
3) 汽轮机出口蒸汽干度
'\=0.4762kJ/kgK s2=8.3952kJ/kgK. p2=0.05bar时的s2's2?s2?0.87 则 x?\'s2?s2或查h-s图可得 x=0.87.
4) 循环净功
w0?wT?wp=1332.6-3.1=1329.5kJ/kg
5) 循环热效率 q1?h1?h4 =3568.6-140.9=3427.7KJ/kg 故 ?T? 12b2aw0 =0.39=39% q1T3b58.86bar6.867bar4sb4sa3aT32'14'6'6 例2：在一理想再热循环中，蒸汽在68.67bar、400℃下进入高压汽轮机，在膨胀至9.81bar后，将此蒸汽定压下再热至400℃，然后此蒸汽在低压汽轮机中膨胀至0.0981bar，对每公斤蒸汽求下列各值：（1）高压和低压汽轮机输出的等熵功；（2）给水泵的等熵压缩功；（3）循环热效率；（4）蒸汽消耗率。 解：参考图10.2理想再热循环的T-s图。
在状态点3的压力p3=68.67bar，温度t3=400℃。
3
图10.2 理想再热循环的T-s图 图10.1 朗肯循环的T-s图 ss从水蒸汽表查得h3=3157.26kJ/kg·K，s3=6.455kJ/kg·K，v3=0.04084m/kg。 从点3等熵膨胀至43，p4=9.81bar，从h-s图查得h4s=2713.05kJ/kg。 在点5的压力p5=9.81bar，温度ts=400℃，从水蒸汽表查得
h5=3263.61kJ/kg, v5=0.3126m3/kg。从点5等熵膨胀至6s，6s点的压力
p6s=0.0981bar，从h-s图查得h6s=2369.76kJ/kg。在状态点1，压力p1=0.0981bar，液体的焓h1=190.29kJ/kg，液体的比容v1=0.001m/kg。
3
（1）高压汽轮机输出的等熵功；
wt(h)=h3-h4s=3157.26-2713.05=444.21 kJ/kg
低压汽轮机的输出功：
wt(L)=hs-h6s=3263.61-2369.76=893.88 kJ/kg
(2)假设液体的比容保持常数，给水泵的等熵压缩功为：
wp=v(p2s-p1)=0.001(6867-9.81)=6.857kJ/kg
(3)循环的热效率：
?th?
(h3?h4s)?(h5?h6s)?(h2s?h1)(h3?h3s)?(h5?h4s)444.21?893.88?6.8572960.1?550.56
??0.379?37.9%（4）蒸汽耗率?36003600??2.70kg/kW·h wnet1331.224点的状态参数p4=37.278bar，t4=400℃，从水蒸汽表查得h4=3215.46kJ/kg。
显然，由于汽轮机背压p2的提高使背压式蒸汽发电厂的循环热效率低于凝汽式蒸汽发电厂的循环热效率。但从能量利用的角度来看，背压循环的“能量利用系数”K又比凝汽循环高。
K?凝汽循环
已被利用的能量
工质从热源得到的能量K?背压循环（理想情况下）
w?0.409 q1K?w?q2?1 q1实际上由于各种热损失和电、热负荷之间的不协调，一般K=0.7左右。